Projekt z Aparatow Word ver 4 4


Kraków, 14 maj, 2003

Projekt

z

aparatów i rozdzielni elektrycznych

Konsultacja: Wykonali:

mgr. inż. Tarko Mgr inż. Rafał Tarko Marcin Szybowski

Piotr Susuł 3 Rok

2002/2003

Spis Treści

Temat projektu

TEMAT: Zaprojektować stację elektroenergetyczną zasilającą zakład przemysłu metalowego II kategorii z 20 % rezerwą zasilania. Zakład ma być zasilany linią kablową z sieci energetycznej zawodowej o napięciu 6 kV.

I) Na terenie zakładu znajdują się następujące obiekty:

• Hala obróbki mechanicznej

• Hala maszyn

• Oddział remontowy

• Oddział transportowy

• Kotłownia

• Pompownia

• Budynek administracji

II) Założenia projektowe:

kablowymi o napięciu 6 kV

III) Zakres projektu:

  1. Wyznaczenie mocy szczytowych dla poszczególnych obiektów i całego zakładu metodą współczynnika zapotrzebowania mocy

  2. Dobór baterii kondensatorów do poprawy współczynnika mocy

  3. Dobór transformatorów

  4. Wyznaczenie charakterystycznych wielkości zwarciowych przy zwarciu po stronie 6 i 0,4 kV

  5. Lokalizacja stacji 6/0,4 kV

  6. Dobór aparatury rozdzielczej po stronie SN i nn

  1. szyny zbiorcze

  2. izolatory wsporcze

  3. przekładniki napięciowe

  4. przekładniki prądowe

  5. wyłączniki

  6. odłączniki

  7. bezpieczniki mocy

    1. Dobór pól rozdzielnic 6 i 0,4 kV w oparciu o elementy prefabrykowane produkowane w kraju

    2. Rozmieszczenie urządzeń (rozdzielnic, baterii kondensatorów, transformatorów itp.) w stacji

    3. Rozwiązanie komory transformatora i jego połączenia z rozdzielnicami.

    4. Projekt tras kablowych i dobór przekroju kabli

    5. Rysunki:

  1. rozmieszczenie obiektów zakładu przemysłowego

  2. kartogram mocy l lokalizacja stacji transformatorowej

  3. schemat zasadniczy stacji z oznaczeniem typów katalogowych dobranej aparatury

  4. rzut poziomy pomieszczeń stacji stacji 6/0,4 kV

  5. elewacje rozdzielnic 6 kV i 0,4 kV

  6. przekrój komory transformatora

  7. przekrój pola linii zasilającej

  8. pola pomiarowego w rozdzielni 6 kV

  9. pola transformatora w rozdzielni 6 kV

  10. pola transformatora w rozdzielni 0,4 kV

  11. pola łącznika sekcyjnego w rozdzielni 6 kV

  12. pola łącznika sekcyjnego w rozdzielni 0.4 kV

  13. pola odpływowego

  14. pola balem kondensatorów

  15. plan wewnątrzzakładowej sieci kablowej

0x01 graphic

Wyznaczanie zapotrzebowania mocy szczytowej

Moce szczytowe dla każdego obiektu w zakładzie zostały wyznaczone w oparciu o metodę współczynnika zapotrzebowania mocy kz. Współczynnik zapotrzebowania mocy kz jest określony dla charakterystycznych grup odbiorników, przy czym moce szczytowe kolejnych obiektów są sumą mocy szczytowych wszystkich odbiorników, znajdujących się na terenie tegoż obiektu.

W obliczeniach uwzględniono również współczynnik jednoczesności nakładania się największych obciążeń kj. W tabeli podano także współczynniki mocy dla poszczególnych odbiorników.

Moce szczytowe obliczono na podstawie poniższych zależności:

0x01 graphic

Moce zapotrzebowania dla poszczególnych obiektów z uwzględnieniem współczynnika jednoczesności mocy czynnej i biernej:

0x01 graphic

Na podstawie wykresu przyjęto następujące wartości współczynników jednoczesności:

kjc = 1

kjb = 0,67+0,33 kjc =1

0x01 graphic

Rys 2. Współczynnik kjc

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Posumowanie

0x01 graphic

Dobór baterii kondensatorów do poprawy współczynnika mocy

W poprzednim punkcie otrzymano wartości mocy zapotrzebowania zakładu. Można, więc obliczyć rzeczywisty 0x01 graphic
.

0x01 graphic
= 0x01 graphic
1,4

Jak można było się spodziewać jest on większy od 0x01 graphic
, który jest narzucony przez zakład energetyczny. Należy, więc zastosować kompensację mocy biernej. Moc baterii kondensatorów dobrano wg wzoru:

0x01 graphic
636,46 [kVAr]

Założono, że baterię kondensatorów zainstaluje się po stronie niskiego napięcia.

Wybrano baterie kondensatorów firmy Schneider Elektric z serii Prisma P o mocy 660 [kVAr]

0x08 graphic

Dane baterii kondensatorów:

Q = 660 [kVAr],

Liczba stopni swobody 11x60,

Typ obudowy: szafa podwójna

Napięcie znamionowe 400 V, trójfazowe 50 Hz,

Tolerancja pojemności +10 %,

Napięcie znamionowe izolacji 660 V,

Napięcie wytrzymywane przez 1min 2,5 kV.

Po zastosowaniu baterii kondensatorów do kompensacji mocy biernej obliczono wartość współczynnika mocy.

0x01 graphic
[kVA]

0x01 graphic
0,93

Otrzymany 0x01 graphic
posłuży w dalszych elementach projektowania stacji m.in. dobierać transformatory będziemy już w oparciu o współczynnik mocy skompensowany.

Podział obciążenia zakładu na sekcje

Założenia projektowe mówią, że powinny zostać zastosowane dwa transformatory. Powinno się, więc podzielić zakład na sekcje.

• budynki zakładu zasilane z I sekcji szyn stacji transformatorowej:

1) Hala obróbki mechanicznej (na schemacie nr 1)

2) Oddział remontowy (na schemacie nr 3)

3) Dział transportowy (na schemacie nr 4)

4) Budynek administracyjny (na schemacie nr 7)

Dane obciążenia na szynach sekcji szyn I:

moc czynna........................Ps = 327,63 [kW]

moc bierna ........................Qs = 604,46 [kvar]

moc pozorna......................Ss = 707,92 [kVA]

współczynnik mocy...........cosφ = Ps/Ss = 0.46

• budynki zasilane z II sekcji szyn stacji transformatorowej:

5) Hala maszyn (na schemacie nr 2)

6) Kotłownia (na schemacie nr 5)

7) Pompownia (na schemacie nr 6)

Dane obciążenia na szynach sekcji szyn II

moc czynna.........................Ps=308.83 [kW]

moc bierna .........................Qs=291,52[kvar]

moc pozorna ......................Ss=425,72[kVA]

współczynnik mocy............cosφ=Ps/Ss=0.73

Dobór transformatorów

Dobrane transformatory muszą posiadać odpowiednią moc przy uwzględnieniu współczynnika wynikającego z narzuconej na wstępie rezerwy mocy 20%. Dlatego też we wzorze na moc uwzględniono

0x01 graphic

0x01 graphic
824,80 [kVA]

(Korzystając z tego samego wzoru co wyżej, ale już dla poszczególnych sekcji

Sekcja 1 : 0x01 graphic
= 424,58 [kVA]

Dobierano transformator o mocy znamionowej 0x01 graphic
1= 630 [kVA]

Sekcja 2 : 0x01 graphic
= 400,22 [kVA]

Dobierano transformator o mocy znamionowej 0x01 graphic
2= 630 [kVA]

Na podstawie katalogu dobrano transformatory, które są w stanie zapewnić powyższą moc.

Są to transformatory TNOSN firmy ALSTOM o mocy 630 kVA (bez konserwatora).

O wyborze tych transformatorów przekonały nas poniższe dane:

Transformatory typu TNOSN są nowoczesną serią transformatorów olejowych, w których zastosowano najlepsze materiały, technologie i rozwiązania konstrukcyjne dla zapewnienia użytkownikowi pełnej satysfakcji z ich eksploatacji.

Są to transformatory praktycznie bezobsługowe, w pełni hermetyczne. Zastosowano w nich nowoczesny zębatkowy przełącznik zaczepów, wzmocniono układ izolacyjny oraz obniżono straty. Zakres mocy wynosi od 250 kVA do 630 kVA, a napięcie znamionowe uzwojenia pierwotnego do 21 kV.

Transformatory wykonywane są w dwóch szeregach napięciowych: 10 KV z napięciem znamionowym 6,3 i 10,5 kV oraz 20 kV z napięciem znamionowym 15,75 i 21 kV. Transformatory z szeregu 10 kV wyposażone są w przepusty bez rożków odgromowych. Szereg 20 kV posiada przepusty z rożkiem odgromowym z rozstawem 90 mm (wymiar I na rysunku) dla 15,75 kV i 120 mm dla 21 kV. Znamionowe napięcie strony DN wynosi 420 V. Rozszerzony zakres regulacji po stronie GN (±3 x 2,5%) pozwala na prawidłową eksploatację zarówno z napięciem strony wtórnej 420 V jak i 400 V.

Transformatory z serii TNOSN są wykonane zgodnie z normami:

Dane znamionowe

Oznaczenie
typu

Moc znamionowa

Napiecia znamionowe

Regulacja

Grupa połączeń

Straty

uk (75°C)

GN

DN

Po

Pk (75°C)

kVA

V

V

%

kVA

W

W

%

TNOSN 250/10

250

6300; 10500; 15750; 21000

400; 420

±3 x 2.5%; ±2 x 2.5%; (+1-3) x 2.5%

Dyn5

460

3250

4

TNOSN 250/20

TNOSN 400/10

400

670

4600

TNOSN 400/20

TNOSN 630/10

630

870

6750

6

TNOSN 630/20

Masa i wymiary

Oznaczenie typu

Masa

Wymiary

oleju

całkowita

A

B

C

D

H

kg

mm

TNOSN 250/10

190

1000

1100

780

1330

520

940

TNOSN 250/20

TNOSN 400/10

220

1310

1200

820

1350

670

960

TNOSN 400/20

TNOSN 630/10

300

1730

1600

910

1360

670

970

NOSN 630/20

0x01 graphic

Wyznaczenie charakterystycznych wartości zwarciowych

0x01 graphic

1. Zwarcie na szynach 6 [kV]

Przy zwarciu na szynach 6 [kV] pominięto wpływ silników i transformatorów.

Poniżej przedstawione są obliczenia dla zwarcia 2 i 3 - fazowego. Ze względu na to, że linie średniego napięcia są liniami z punktem gwiazdowym izolowanym nie wyznacza się wartości prądów zwarcia 1 - fazowego i 2 - fazowego z ziemią. Wyniki przedstawione są w tabeli 1.

Dane znamionowe systemów zasilających zakład przemysłowy:

(moc zwarciową na szynach rozdzielni podaje założenie projektowe)

0x01 graphic
US = 6 [kV] , 0x01 graphic

wyznaczenie impedancji zastępczej obu systemów:

0x01 graphic

c = 1,1 - dobrane z tabeli 3.1 wykładów doktora Nowaka.

0x01 graphic

0x01 graphic

czyli:

0x01 graphic

0x01 graphic

a) zwarcie 3 - fazowe:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: 0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: 0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie m, n - dobrane współczynniki z poniższych wykresów

dla 0x01 graphic
[s]: m = 0 ; n = 1

0x01 graphic
0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

gdzie kC = 1,05­­ odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

b) zwarcie 2 - fazowe bez udziału ziemi:

0x01 graphic

2ZT, bo powinno być |Z1T + Z2T|, ale Z1T = Z2T

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: 0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: 0x01 graphic
[s]

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie m, n - dobrane współczynniki;

dla 0x01 graphic
[s]: m = 0 ; n = 1

sekcja 1: 0x01 graphic

gdzie kC = 1,05­­ odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

Tab. Charakterystyczne wartości zwarciowe przy zwarciu po stronie 6kV

Rodzaj zwarcia

Ik''

Ik

Ip

Ib

Ibasym

Itz3

Ith

[kA]

[kA]

[kA]

[kA]

[kA]

[kA]

[kA]

Zwarcie 3-fazowe

17,32

17,32

42,77

17,32

17,32

18,2

17,32

Zwarcie 2 - fazowe bez udziału ziemi

15

15

37,04

15

15

15,75

15

Z powyższego zestawienia wynika, że zwarcie trójfazowe jest niebezpieczniejsze ze względy na większe prądy zwarciowe.

2. Zwarcie na szynach 0,4 [kV]

Ze względu na duży wpływ silników asynchronicznych na prąd zwarcia należy je uwzględnić przy liczeniu tych prądów. Gdyż spełniona jest poniższa nierówność:

0x01 graphic

gdzie: Pn - suma mocy znamionowych silników w kW,

Sn - suma mocy znamionowych transformatorów zasilających silniki,

Sz - moc zwarciowa wyznaczona bez udziału silników.

Impedancja grupy silników liczona na podstawie poniższych wzorów, wyniki przedstawione są w tabeli 2. Do silników zaliczamy obrabiarki, wentylatory, suwnice oraz kompresory.

0x01 graphic
[kVA]

gdzie: Pm - jest to suma mocy silników w danym obiekcie

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

(zgodnie z zaleceniami z wykładu dr Nowaka)

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Tab. Moce i impedancje silników w poszczególnych sekcjach

Sekcja

0x01 graphic

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

1

166,67

192

177

74

2

127,57

251

231

97

Impedancje transformatorów zasilających:

Tab. Dane transformatorów zasilających.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

0x01 graphic

a) zwarcie 3 - fazowe:

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie: 0x01 graphic

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

gdzie k = 1,3

0x01 graphic

gdzie 0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

gdzie 0x01 graphic
, 0x01 graphic
, odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

gdzie kC = 1,05­­ odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

b) zwarcie 2 - fazowe bez udziału ziemi:

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie 0x01 graphic

zatem:

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

gdzie 0x01 graphic
, 0x01 graphic
, odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

sekcja 1: 0x01 graphic

sekcja 2: 0x01 graphic

gdzie kC = 1,05­­ odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Owaka

c) zwarcie 2 - fazowe z ziemią:

Silniki są izolowane od ziemi, zatem:

0x01 graphic

Opisywany system zasilający jest systemem średniego napięcia, zatem z izolowanym punktem zerowym, czyli w przypadku zwarcia 2 - fazowego z ziemią żaden dodatkowy prąd zwarcia nie popłynie od tych systemów. Natomiast uzwojenia wtórne transformatorów są uziemione i tylko od impedancji zerowych tych transformatorów będzie zależeć wartość prądu zwarcia.

0x01 graphic

gdzie ZT0 = 0,85*ZT1

0x01 graphic

0x01 graphic

Wartość prądu udarowego 0x01 graphic
jest nie większa niż wartość prądu udarowego 0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie 0x01 graphic
, 0x01 graphic
, odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

0x01 graphic

gdzie kC = 1,05­­ odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

  1. zwarcie 1 - fazowe;

Jak przy zwarciu 2 - fazowym z ziemią silniki wraz z systemami nie odgrywają tu żadnej roli. Na wartość prądu zwarcia wpływa jedynie impedancja transformatora.

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Wartość prądu udarowego zależy właściwie tylko od wartości prądu początkowego zwarcia czyli:

0x01 graphic

gdzie: 0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie 0x01 graphic
, 0x01 graphic
, odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

0x01 graphic

gdzie kC = 1,05­­ odczytane z charakterystyk w wykładzie dr. Nowaka

Tab. Wartości prądów zwarciowych dla sekcji 1

sekcja 1

Rodzaj Zwarcia

I"k [kA]

Ik [kA]

Ip [kA]

Ib [kA]

Itz [kA]

Ith [kA]

zwarcie 3 - fazowe

16,44

15,12

43,04

15,84

17,27

16,44

zwarcie 2 - fazowe

14,24

13,76

37,26

14,24

14,95

14,24

zwarcie 2 - fazowe z ziemią

16,80

16,80

40,61

16,81

17,64

16,80

zwarcie 1- fazowe

15,92

15,92

42,75

15,92

16,71

15,92

Tab. Wartości prądów zwarciowych dla sekcji 2

sekcja 2

Rodzaj Zwarcia

I"k [kA]

Ik [kA]

Ip [kA]

Ib [kA]

Itz [kA]

Ith [kA]

zwarcie 3 - fazowe

16,13

15,12

42,47

15,65

16,94

16,13

zwarcie 2 - fazowe

13,97

13,60

36,78

13,97

14,67

13,97

zwarcie 2 - fazowe z ziemią

16,80

16,80

40,61

16,80

17,64

16,80

zwarcie 1- fazowe

15,92

15,92

42,75

15,92

16,71

15,92

Lokalizacja stacji transformatorowej i wyznaczanie kartogramu obciążeń mocą czynną

Promień mocy obliczono na podstawie wzoru:

0x08 graphic
0x01 graphic

Ps - moc szczytowa budynku

r- promień okręgu

Obliczone promienie i współrzędne budynków zostały podane w poniższej tabeli.

Nazwa budynku

Ps

r mocy P

Współrzędna X

Współrzędna Y

1.Hala obróbki maszyn

191,3

7,80

90

155

2.Hala maszyn

200,77

7,99

255

120

3.Oddział remontowy

56,65

4,25

155

80

4.Oddział transportu

42,61

3,68

60

85

5.Kotłownia

38,6

3,51

225

35

6.Pompownia

69,46

4,70

265

35

7.Budynek administracyjny

37,08

3,44

65

35

Obliczanie współrzędnych stacji transformatorowej

Przy wyznaczaniu współrzędnych stacji transformatorowej przyjęliśmy dla uproszczenia, że środki obciążeń występują na środku każdego z budynków

- współrzędna X wynosi

0x01 graphic

- współrzędna Y wynosi

0x01 graphic

Stacja o takich współrzędnych znajdowałaby się w środku oddziału remontowego, dlatego zmieniłem współrzędne stacji na:

0x01 graphic

0x01 graphic

Ze względu na małe wartości promieni okręgów przedstawiliśmy je w skali

0x01 graphic

Kartogram mocy oraz rozkład kabli Rozmieszczenie urządzeń (rozdzielnic, baterii kondensatorów, transformatorów itp.) w stacji.

Ta część projektu jest w tym miejscu, ponieważ uważam, że mając wszystkie obliczenia trzeba najpierw dobrać budynki stacji i obie rozdzielnice a dopiero potem aparaturę rozdzielczą pasującą do tego typu rozdzielnic.

Budynki stacji 2 x KS 25-36w firmy Wilk

Rozdzielnica SN 1 x 5 modułowa SIMOSEC firmy SIEMENS

Rozdzielnice nn 2 x 3 modułowa TR 301 firmy Elektrobudowa S.A

Transformatory 2 x 630 kVA TNOSN firmy ALSTOM

Uzasadnienie takiego wyboru jest przedstawione w dalszej części tego projektu

Oznaczenia:

  1. Budynek żelbetowy.

  2. Rozdzielnica SN.

  3. Transformator.

  4. Rozdzielnica nn.

  5. Pomiar rozliczeniowy.

  1. Drzwi obsługowe 1050 x 2000 mm.

  2. Drzwi komory transformatora 1050 x 2000 mm.

  3. Krata wentylacyjna.

  4. Kanał kabli SN i nn.

  5. Przepust między budynkami.

  6. Właz do piwnicy.

  7. Przegroda.

  8. Kompensacja mocy biernej.

0x01 graphic

Rozmieszczenie urządzeń - budynek stacji.

Rozwiązanie komory transformatora i jego połączenia z rozdzielnicami.

0x01 graphic

Rys. Komora transformatora.

Transformatory są połączone z rozdzielnicami nn i SN za pomocą szyn, których przekroje obliczyliśmy poniżej.

Dobór szyn zbiorczych

1. Strona wysokiego napięcia

  1. Dobór szyn ze względu na warunki cieplne

Na podstawie warunków cieplnych można wyznaczyć minimalny przekrój szyn z warunku:

0x01 graphic

gdzie: kC - współczynnik uwzględniający zmienność prądu zwarciowego w czasie, odczytany z rysunku 3,6 w skrypcie, dla nas kC = 1,05

Itz - prąd zwarciowy tz sekundowy,

TZ - czas trwania zwarcia,

K - współczynnik z tabeli 9.5 w skrypcie dla nas k = 105

stąd wynika, że minimalny przekrój szyny powinien wynosić:

0x01 graphic

Dobieramy szyny aluminiowe AP-40x5 malowane łączone przez spawanie

  1. dobór szyn ze względu na warunki dynamiczne

Obliczanie wartości szczytowej siły między przewodami fazowymi

0x01 graphic

gdzie: ip3 - prąd udarowy zwarcia trójfazowego

l - odległość między podporami l = 1 m

af - odstęp między osiami przewodów af = 0,2 m

k - współczynnik zbliżenia szyn, przyjęty zgodnie z zaleceniami w skrypcie k = 1

Obliczanie naprężeń w przewodzie:

0x01 graphic
N/mm2

gdzie: Vσ - stosunek naprężenia dynamicznego do statycznego w przewodzie fazowym

Vσ = f(fc/f) ponieważ fc/f = 141,3/50 = 2,826 ⇒ Vσ = 1,2

Vr - stosunek naprężenia lub siły w przypadku nieudanego samoczynnego ponownego załączenia trójfazowego do siły bez SPZ.

Vr = f(fc/f) ⇒ Vr = 1,2.

β - współczynnik do obliczania naprężeń w przewodzie fazowym β=0.73

Z - wskaźnik wytrzymałości przewodu fazowego

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Obliczanie naprężenia dopuszczalnego:

0x01 graphic

gdzie q - współczynnik plastyczności q =1.50,

Rp0.2 - granic plastyczności Rp0.2=120 N/mm2

0x01 graphic

Ponieważ wartość naprężeń dopuszczalnych jest większa od naprężeń obliczonych wynika stąd, że szyny są dobrane prawidłowo pod względem dynamicznym prądu zwarciowego.

  1. dobór szyn ze względu na warunki robocze

Prąd roboczy maksymalny winien być mniejszy, bądź równy od prądu dopuszczalnego obciążalności długotrwałej

Idop > Irmax

Ponieważ :

0x01 graphic

Dobrane wcześniej szyny AP-40x5 spełniają powyższy warunek, gdyż dla tego rodzaju szyn, malowanych, łączonych przez spawanie roboczy prąd dopuszczalny wynosi 760A.

  1. Sprawdzenie częstotliwości drgań własnych

Częstotliwości drgań własnych pojedynczego przewodu można obliczyć ze wzoru:

gdzie: E - moduł Younga E=70000 N/mm2

J - moment bezwładności przekroju przewodu fazowego

0x01 graphic

m' - masa przewodu fazowego na jednostkę długości m'=1.08 kg/m

γ - współczynnik do obliczana częstotliwości drgań własnych

γ = 0.356

0x01 graphic

Zgodnie z zaleceniami w skrypcie wyznaczona przez nas częstotliwość nie mieści się w przedziale 0x01 graphic
, więc szyny dobrane są prawidłowo.

2. Strona niskiego napięcia

  1. Dobór szyn ze względu na warunki cieplne

Na podstawie warunków cieplnych można wyznaczyć minimalny przekrój szyn z warunku:

0x01 graphic

gdzie: kC - współczynnik uwzględniający zmienność prądu zwarciowego w czasie, odczytany z rysunku 3,6 w skrypcie, dla nas kC = 1,05

Itz - prąd zwarciowy tz sekundowy. Dla 1 i 2 sekcji wynoszący:0x01 graphic

TZ - czas trwania zwarcia,

K - współczynnik z tabeli 9.5 w skrypcie dla nas k = 105

stąd wynika, że minimalny przekrój szyny winien wynosić:

Sekcja 1: 0x01 graphic

Sekcja 2: 0x01 graphic

Do obu sekcji dobieramy szyny aluminiowe AP-40x5 malowane łączone przez spawanie.

  1. dobór szyn ze względu na warunki dynamiczne

Obliczanie wartości szczytowej siły między przewodami fazowymi

Sekcja 1: 0x01 graphic

Sekcja 2: 0x01 graphic

gdzie: ip3 - prąd udarowy zwarcia trójfazowego

l - odległość między podporami l = 1 m

af - odstęp między osiami przewodów af = 0,2 m

k - współczynnik zbliżenia szyn, przyjęty zgodnie z zaleceniami w skrypcie k = 1

Obliczanie naprężeń w przewodzie:

0x01 graphic
N/mm2

gdzie: Vσ - stosunek naprężenia dynamicznego do statycznego w przewodzie fazowym

Vσ = f(fc/f) ponieważ fc/f = 141,3/50 = 2,826 ⇒ Vσ = 1,2

Vr - stosunek naprężenia lub siły w przypadku nieudanego samoczynnego ponownego załączenia trójfazowego do siły bez SPZ.

Vr = f(fc/f) ⇒ Vr = 1,2.

β - współczynnik do obliczania naprężeń w przewodzie fazowym β=0.73

Z - wskaźnik wytrzymałości przewodu fazowego

0x01 graphic

0x01 graphic

Sekcja 1: 0x01 graphic

Sekcja 2: 0x01 graphic

Obliczanie naprężenia dopuszczalnego:

0x01 graphic

gdzie q - współczynnik plastyczności q =1.50,

Rp0.2 - granic plastyczności Rp0.2=120 N/mm2

0x01 graphic

Ponieważ wartość naprężeń dopuszczalnych jest większa od naprężeń obliczonych wynika stąd, że szyny obu sekcji są dobrane prawidłowo pod względem dynamicznym prądu zwarciowego.

  1. dobór szyn ze względu na warunki robocze

Prąd roboczy maksymalny winien być mniejszy, bądź równy od prądu dopuszczalnego obciążalności długotrwałej

Idop > Irmax

Ponieważ:

Sekcja 1: 0x01 graphic

Sekcja 1: 0x01 graphic

Dobrane wcześniej szyny AP-40x5 spełniają powyższy warunek, gdyż dla tego rodzaju szyn, malowanych, łączonych przez spawanie roboczy prąd dopuszczalny wynosi 760A.

  1. Sprawdzenie częstotliwości drgań własnych

Częstotliwości drgań własnych pojedynczego przewodu można obliczyć ze wzoru:

gdzie: E - moduł Younga E=70000 N/mm2

J - moment bezwładności przekroju przewodu fazowego

0x01 graphic

m' - masa przewodu fazowego na jednostkę długości m'=1.08 kg/m

γ - współczynnik do obliczana częstotliwości drgań własnych

γ = 0.356

0x01 graphic

Ostatecznie dobraliśmy szyny AP-40x5 zarówno dla wysokiego, jak i niskiego napięcia.

Dobór izolatorów wsporczych dla SN

Siła działająca na podpory przewodów :

Fd=VF*Vr*α*Fm [N/mm2]

α =0,4 - współczynnik do obliczania siły na podporę

VF - stosunek siły dynamicznej do statycznej działającej na podporę ponieważ σm=67,4 [N/mm2]<0.8Rp0.2=96 [N/mm2] dlatego też:

VF*Vr=0.8Rp0.2/σm = (0.8*120)/67,4=1,42

Wartość siły działającej na podpory przewodów wyniesie:

Fd=VF*Vr*α*Fm=2.39*0.4*1173.7=558[N]

Dobraliśmy izolator C130 firmy Zapel o danych:

napięcie znamionowe: Un(iz)=30 [kV]

znamionowa wytrzymałość na zginanie Fdop=4 [kN]

wysokość h=300 [mm]

0x01 graphic

Rys. Schemat izolatora.

Sprawdzenie doboru:

Siła działająca na izolator:

0x01 graphic

gdzie: F - siły działające na przewody w naszym przypadku F = 1591N

0x01 graphic

Wartość siły działającej na podpory przewodów wyniesie:

0x01 graphic

Siła działająca na izolator jest mniejsza niż siła dopuszczalna, jak również napięcie znamionowe izolatora jest większe niż napięcie na szynach, więc dobór jest dobry.

Dobór przekładników napięciowych

1. Dobór przekładników napięciowych

Przekładniki napięciowe dobiera się ze względu na:

Dla przekładników napięciowych pracujących w układzie ”V” w układzie jednofazowym

powinny spełniać warunek:

Uni = Uns = 6 [kV]

Uni - napięcie znamionowe przekładnika,

Uns- napięcie znamionowe sieci międzyprzewodowe

U2n = 100 [V]

Moc znamionowa przekładnika powinna spełniać warunek:

0,25Sn ≤ S ≤ Sn

S - moc obciążenia strony wtórnej, będąca sumą mocy poszczególnych aparatów zasilanych z przekładnika.

Przy założeniach jak wyżej przyjęto, że przekładnik będzie zasilał: woltomierz elektromagnet. SV=6 [VA] oraz watomierz SW=7 [VA].

Obciążenie pojedynczego przekładnika wynosi:

S0=SV+SW =6+7=13 [VA]

Z tego wynika, że moc znamionowa przekładnika powinna zawierać się w przedziale

0.25Sn < S0 < Sn [VA] ⇒ Sn > 13 [VA] i Sn <52 [VA]

Wybieramy przekładnik napięciowy typu UDZ 24 firmy ABB o danych parametrach znamionowych:

-znamionowe napięcie wtórne U2n­ = 100[V]

-moc znamionowa Sn = 40 [VA]

-klasa dokładności 0,2

-moc graniczna Sg=1200 [VA]

Szkic wymiarowy

0x01 graphic

Dobór przekładników prądowych

Przekładniki prądowe winny spełniać warunki pod względem:

Uni ≥ Un(sieci)

gdzie: Uni - napięcie znamionowe izolacji przekładnika,

Un(sieci) - napięcie znamionowe sieci

I1np > In(sieci)

Dla przekładników prądowych do pomiarów energii należy stosować przekładniki o klasie dokładności:

kl = 1

0x01 graphic

gdzie: SN - moc znamionowa przekładnika,

ZN - znamionowa impedancja obciążeniowa

dla przekładników klasy 1 znamionowa impedancja winna spełnić warunek:

0.25Zn < Z <Zn

gdzie: Z - impedancja obciążeniowa przekładnika wyrażona wzorem:

Z = Rp + Zap + Rz

gdzie: Rz - rezystancja zestyków, dla przekładników klasy 1 Rz=0.05 [Ω]

Zap - impedancja aparatów przyłączonych do przekładników. Przyjęto, że przekładnik zasila amperomierz elektromagnetyczny, oraz watomierz elektrodynamiczny, stąd wynika, że wartość impedancji wynosi:

Zap=Za+Zw=0,2+0,2 +=0,4[Ω]

Rp - rezystancja przewodów łączących przekładnik z aparatami

Rp=l/(s*γ)=5/(55*1,5)=0,06 [Ω]

Z = Rp + Zap + Rz = 0,06 + 0,4 + 0,05 = 0,51 Ω

w związku z tym moc znamionowa przekładnika winna zawierać się w przedziale:

0x01 graphic
0x01 graphic

podsumowując moc znamionowa przekładnika powinna się mieścić w przedziale:

0x01 graphic

Wybieramy przekładnik napięciowy typu IBZ 12a firmy ABB o danych parametrach znamionowych:

0x01 graphic

Dobór wyłączników i rozłączników

1 Dobór rozłączników w rozdzielni głównej 6 kV.

  1. dobór rozłączników w gałęziach z transformatorami:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłączników:

0x01 graphic

Ponieważ wybraliśmy rozdzielnice firmy Siemens to wybór padł na zalecane przez tą firmę wyłączniki typu 3AH1

Na podstawie powyższych założeń dobieramy wyłącznik typu 3AH1 firmy Siemens o danych znamionowych:

Napięcie znamionowe 7,2 [kV]

Prąd zwarciowy 16 [kA]

Częstotliwość znamionowa 50-60 [Hz]

Trwałość komór i napędu 10 000 cykli łączeniowych

Prąd znamionowy ciągły 630 [kA]

  1. Dobór rozłącznika w sekcji zasilającej:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłączników:

0x01 graphic

Dobieramy rozłącznik wyłącznik typu 3AH1 firmy Siemens o takich samych parametrach jak rozłącznik w poprzednim podpunkcie.

  1. Dobór rozłącznika w sprzęgle:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłączników:

0x01 graphic

Dobieramy rozłącznik wyłącznik typu 3AH1 firmy Siemens o takich samych parametrach jak rozłącznik w poprzednim podpunkcie.

2. Dobór wyłączników w rozdzielni głównej 0.4 kV.

  1. Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Ponieważ dobraliśmy rozdzielnice nn TR 301 firmy Elektrobudowa S.A, więc według zaleceń tej firmy wybór wyłączników padł na model Masterpact firmy Schneider Electric

„Typ i wielkość pola zasilającego należy dobrać spośród oferowanych rozwiązań typowych. W obecnej chwili proponujemy wyposażanie pól zasilających w wyłączniki typu Masterpact firmy MERLIN-GERIN na prądy ciągłe od 800 A do 6000 A w wykonaniu wysuwnym lub montowane na stałe. Doboru właściwego wyłącznika należy dokonać w oparciu o dane znamionowe wyłączników deklarowanych w albumie producenta”.

Na podstawie powyższych założeń dla obu sekcji dobieramy wyłącznik typu MASTERPACT M10 N1 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

  1. Dobór wyłączników dla odbiorów:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Według zaleceń firmy Elektrobudowa S.A wybraliśmy wyłączniki typu Compact NS firmy Schneider Electric

„Dla rozdzielnic o mniejszych prądach ciągłych przewidziano standardowe kasety wysuwne T63/64 z wyłącznikami i rozłącznikami typu Compact NS z napędem ręcznym cięgnowym lub silnikowym (firmy Schneider Electric).”

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 630 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 630 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 250 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 250 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 100 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 160 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Prąd roboczy przepływający w torze prądowym wyłącznika:

0x01 graphic

Dobrano wyłącznik typu Compact NS 100 firmy Schneider Electric o danych znamionowych:

Wszystkie wyłączniki typu Compact oraz Masterpact firmy Schneider Electric zapewniają bezpieczną przerwę izolacyjną obwodzie, więc nie stosujemy odłączników. Można w nich również ustawiać wartość zadziałania i opóźnienia, więc mogą być stosowane jako zabezpieczenie.

Dobór bezpiecznika mocy w polu odpływu po stronie 6 kV

Dobraliśmy wkładkę bezpiecznikową typu CEF 7,2/63 firmy ABB o danych:

0x08 graphic

0x01 graphic

Oraz dobieramy podstawę bezpiecznikową typu: PBD 3F firmy Apator

Dobór pól rozdzielnic 6 i 0,4 kV

W oparciu o elementy prefabrykowane dobraliśmy następujące rozdzielnice:

1. Rozdzielnica SN:

Dobraliśmy rozdzielnicę SIMOSEC firmy SIEMENS

Podstawowe dane techniczne rozdzielnicy:

Napięcie znamionowe Un = 7,2 kV

Napięcie probiercze wytrzymywane 1-minutowe 50 Hz Ud = 20 kV

Napięcie probiercze wytrzymywane udarowe piorunowe Up = 60 kV

Prąd znamionowy In = 630 A

Znamionowy prąd udarowy Iu = 50 kA

Częstotliwość znamionowa f = 50 - 100 Hz

0x01 graphic
0x01 graphic
0x01 graphic
0x01 graphic
0x01 graphic

Rys. Elewacja rozdzielnicy Średniego Napięcia

0x01 graphic

Rys.Schemat rozdzielnicy SN.

2. Rozdzielnica nn:

Dobieramy rozdzielnicę TR 301 firmy Elektrobudowa S.A

Podstawowe dane techniczne rozdzielnicy :

Napięcie znamionowe izolacji Ui = 1000 V

Napięcie znamionowe łączeniowe do 660 V

Napięcie udarowe wytrzymywane Uu = 12 kV

Prąd znamionowy In = 800 A

Częstotliwość znamionowa 50 Hz

Sekcja 1

0x01 graphic

Sekcja 2

0x01 graphic

Dobór przekroju kabli

1. Na nagrzewanie prądem obciążenia długotrwałego

Dobór przekroju przewodu przeprowadzamy w ten sposób, aby obciążenie robocze nie przekraczało jego obciążalności długotrwałej. Z racji tego, że część kabli będzie położona w korytkach w budynkach, dobieramy przekroje tak, jakby były prowadzone w powietrzu.

Ir ≤ Idop

Ir - prąd roboczy pojedynczego odbiornika lub grupy odbiorników,

Idop - obciążalność długotrwała przewodu (kabla).

Prąd roboczy grupy odbiorników wyznacza się z mocy szczytowej tych odbiorników.

Obciążalność długotrwałą odczytuje się z tabel (normy ).

0x01 graphic

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 1 ; hala obróbki mechanicznej:

PS = 191.3 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 191.3 / ( *0.4*0.93) = 296.9 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 150 mm2 oraz Idop = 335 A

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 2 ; hala maszyn:

PS = 200.77 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 200.77 / ( *0.4*0.93) = 311.59 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 150 mm2 oraz Idop = 335 A

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 3 ; dział remontowy:

PS = 56.65 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 56.65 / ( *0.4*0.93) = 87.92 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 25 mm2 oraz Idop = 110 A

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 4 ; dział transportowy:

PS = 42.60 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 42.60 / ( *0.4*0.93) = 66.12 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 16 mm2 oraz Idop = 84 A

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 5 ; kotłownia:

PS = 38.60 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 38.60 / ( *0.4*0.93) = 59.91 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 10 mm2 oraz Idop = 62 A

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 6 ; pompownia:

PS = 69.46 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 69.46 / ( *0.4*0.93) = 107.8 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 25 mm2 oraz Idop = 110 A

  1. Dobieramy kabel do budynku nr 7 ; budynek administracji:

PS = 37.07 kW

Un = 0.4 kV

cosϕ = 0.93

Ir = 37.07 / ( *0.4*0.93) = 57.54 A

dobieramy kabel Cu o przekroju 10 mm2 oraz Idop = 62 A

2. Korekta uwzględniająca wzajemne zbliżenia kabli

W związku z ułożeniem wielu kabli obok siebie musieliśmy sprawdzić, przy użyciu współczynników poprawkowych, prawidłowość doboru kabli. Mimo tego, iż kable nie są położone razem na całej ich długości założyliśmy najbardziej wymagający wariant biorąc pod uwagę że przez jakiś czas oddziałują na siebie wszystkie (dla tego przekrój kabla do budynku 4 dobieramy jak dla czterech równoległych kabli a nie dwóch).

Nowy prąd dopuszczalny dla kabli w warstwie liczyliśmy ze wzoru:

Idop` = Idop * kpop

gdzie kpop - jest współczynnikiem poprawkowym uwzględniającym wzajemne zbliżenie kabli.

  1. Dla kabla do budynku nr 1:

kpop dla czterech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.73

Idop` = 335 * 0.73 = 244.55 A ≤ Ir = 296.9 A

więc dobieramy nowy przekrój 240 mm2 Idop = 448 AI

dop ` = 448 * 0.73 = 327.04 A ≥ Ir = 296.9 A

  1. Dla kabla do budynku nr 2:

kpop dla trzech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.78

Idop` = 335 * 0.78 = 261.3 A ≤ Ir = 311.6 A

więc dobieramy nowy przekrój 240 mm2 Idop = 448 A

Idop ` = 448 * 0.78 = 349.44 A ≥ Ir = 311.6 A

  1. Dla kabla do budynku nr 3:

kpop dla czterech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.73

Idop` = 110 * 0.73 = 80.3 A ≤ Ir = 87.9 A

więc dobieramy nowy przekrój 35 mm2 Idop = 136 A

Idop ` = 136 * 0.73 = 99.28 A ≥ Ir = 87.9 A

  1. Dla kabla do budynku nr 4:

kpop dla czterech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.73

Idop` = 84 * 0.73 = 61.32 A ≤ Ir = 66.12 A

więc dobieramy nowy przekrój 25 mm2 Idop = 110 A

Idop ` = 110 * 0.73 = 80.3 A ≥ Ir = 66.12 A

  1. Dla kabla do budynku nr 5:

kpop dla trzech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.78

Idop` = 62 * 0.78 = 48.36 A ≤ Ir = 59.9 A

więc dobieramy nowy przekrój 16 mm2 Idop = 84 A

Idop ` = 84 * 0.78 = 65.52 A ≥ Ir = 59.9 A

  1. Dla kabla do budynku nr 6:

kpop dla trzech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.78

Idop` = 110 * 0.78 = 85.8 A ≤ Ir = 107.8 A

więc dobieramy nowy przekrój 50 mm2 Idop = 170 A

Idop ` = 170 * 0.78 = 132.6 A ≥ Ir = 107.8 A

  1. Dla kabla do budynku nr 7:

kpop dla czterech kabli ułożonych w odległości do 100 mm wynosi : 0.73

Idop` = 62 * 0.73 = 45.26 A ≤ Ir = 57.5 A

więc dobieramy nowy przekrój 16 mm2 Idop = 84 A

Idop ` = 84 * 0.73 = 61.32 A ≥ Ir = 57.5 A

3. Dobór kabli na spadek napięcia

Przepływ prądu wzdłuż linii wywołuje w niej spadek napięcia, który jest odwrotnie proporcjonalny do przekroju przewodów. Większość urządzeń nie działa poprawnie przy obniżonym napięciu, należy więc tak dobrać przekroje przewodów aby napięcie na końcu linii nie było niższe od dopuszczalnego.

W projekcie dobraliśmy przekroje na drodze wyznaczenia maksymalnych spadków napięcia przy danym przekroju przewodów i porównaliśmy z dopuszczalnym spadkiem napięcia. Musi być przy tym spełniony warunek:

Δ Umax ≤ Δ Udop

gdzie: Δ Udop - dopuszczalny spadek napięcia w sieci

Jeżeli Δ Umax > Δ Udop , to przyjmuje się większy przekrój przewodów i dla skorygowanego przekroju sprawdza się ponownie spełnienie warunku:

Δ Umax ≤ Δ Udop

Przyjęto, iż dla dobieranej sieci przemysłowej (odbiory oświetleniowe i odbiory silnikowe zasilane z tych samych obwodów ), spadek dopuszczalny wynosi 2 %.

Spadek napięcia liczyliśmy z następującego wzoru:

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
0x01 graphic

gdzie: γAl = 53 [ m/Ω*mm2 ] U = 0.4 [ kV ] X0 = 0.1 [ Ω ]

cos  = 0.93 sin  = 0.37

Icz , Ib - prądy (czynny i bierny) płynące do danego budynku

s - przekrój przewodu

l - długość przewodu

R, X - rezystancja i reaktancja danego przewodu

  1. budynek 1

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest mniejszy od 2% nie wymagana jest zmiana przekroju.

  1. budynek 2

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest mniejszy od 2% nie wymagana jest zmiana przekroju.

  1. budynek 2

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest mniejszy od 2% nie wymagana jest zmiana przekroju.

  1. budynek 4

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest mniejszy od 2% nie wymagana jest zmiana przekroju.

  1. budynek 5

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest większy od 2% wymagana jest zmiana przekroju.

Zwiększamy przekrój na 25mm2.

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Teraz U < 2% więc zastosowany przekrój jest wystarczający.

  1. budynek 6

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest mniejszy od 2% nie wymagana jest zmiana przekroju.

  1. budynek 7

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Ponieważ spadek napięcia jest większy od 2% wymagana jest zmiana przekroju.

Zwiększamy przekrój na 25mm2.

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Teraz U < 2% więc zastosowany przekrój jest wystarczający.

Ostatecznie dobraliśmy kable z żyłami miedzianymi w izolacji i powłoce polwinitowej o przekrojach:

1) s = 240 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 240 mm2

2) s = 240 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 240 mm2

3) s = 35 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 35 mm2

4) s = 25 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 25 mm2

5) s = 25 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 25 mm2

6) s = 50 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 50 mm2

7) s = 25 [ mm2 ] YKY 400 V 4 x 25 mm2

13

r - promień okręgu



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt z Aparatow Excel ver 1 7e
projekt aparaty, Aparatura chemiczna
I0E1S1 Kamil Maślanka Projekt PSy, I0E1S1 Kamil Maślanka sprawozdanie projekt, Microsoft Word - spra
Treść projektu 1, aparatura przemysłu spożywczego
Treść projektu 2, aparatura przemysłu spożywczego
projekt z aparatury, BIOTECHNOLOGIA POLITECHNIKA ŁÓDZKA, CHEMIA FIZYCZNA
Technologia wody 2 - gotowy projekt - excel.word.cad. PRZYKŁAD3, 6 semestr IŚ, TECHNOLOGIA WODY I SC
projekt z petu word 2003, Transport Polsl Katowice, 4 semesr, 4SEM, IV sem, IV sem
projekt metody word
Projekt lotnisko word id 399032 Nieznany
Projekt aparaty kwls"052003 koniec
Projekt z aparatury chemicznej
Projekt nr 1 Aparatura moje
projekt geomorfologia, Nowy Dokument programu Microsoft Word (3), Przekrój geologiczny przez dolinę
lektury ver. word 2003, Zygmunt Krasiński - Nie-boska komedia, Nie-Boska komedia
lektury ver. word 2003, Henryk Sienkiewicz - Potop, Potop

więcej podobnych podstron