|
|||
wydział EAiE
|
rok III |
||
tytuł ćwiczenia Silnik asynchroniczny elektryczny |
wykonali 1.Michał Leśniewski 2.Jacek Parys 3.Andrzej Smorąg |
||
data wykonania 03-12-97 |
data oddania 14-01-98 |
ocena |
|
1. Przedmiotem badań była maszyna asynchroniczna pierścieniowa o następujących
danych znamionowych.
stojan Un = 220/380 [V] In = 22.5/43 [A]
wirnik Un = 100 [V] Y In = 33 [A] Y
moc Pn = 4.5 [kW]
prędkość nn = 700 [obr/min]
2. Pomiar rezystancji uzwojeń.
stojan |
wirnik |
||||||||||
U[mV] |
I[A] |
Uzw. |
U[mV] |
I[A] |
R[Ω] |
||||||
A |
B |
C |
A |
B |
C |
|
- |
- |
- |
||
425 |
445 |
445 |
0.4 |
0.4 |
0.4 |
1-2 |
125 |
0.4 |
0.3125 |
||
310 |
320 |
320 |
0.3 |
0.3 |
0.3 |
1-3 |
450 |
0.4 |
1.125 |
||
290 |
245 |
250 |
0.25 |
0.25 |
0.25 |
2-3 |
410 |
0.4 |
1.025 |
Obliczone rezystancje faz stojana:
dla temperatury otoczenia Tot=20 [°C]:
RAśr=1.0852 [Ω] RBśr=1.0531 [Ω] RCśr=1.0598 [Ω]
dla temperatury pracy T=75 [°C] wg. wzoru: R=R0*[1+0.004*(T-20)]
RA=1.324 [Ω] RB=1.2848 [Ω] RC=1.2928 [Ω]
Obliczone rezystancje wirnika wg. wzorów:
R1=(R12 + R13 - R23 )/2 R2=(R12 + R23 - R13 )/2 R3=(R13 + R23 - R12 )/2
w temperaturze otoczenia:
R1=0.2062 [Ω] R2=0.1063 [Ω] R3=0.9188 [Ω]
przeliczone rezystancje na temperaturę pracy:
R1=0.2516 [Ω] R2=0.1296 [Ω] R3=1.1208 [Ω]
Wyznaczanie początków i końców uzwojenia stojana metodą:
Rysunek 3 - prądu przemiennego
Rysunek 4 - impulsów prądu stałego
Wyznaczone początki i końce:
Pomiar przekładni napięciowej (Rysunek 6):
U stojana |
U wirnika |
Zasilanie od strony |
[V] |
[V] |
- |
160 |
30 |
stojana |
140 |
30 |
wirnika |
Przekładnię υ wyznacza się ze wzoru:
Obliczona przekładnia υ=4,99
Pomiar stanu zwarcia (Rysunek 5):
Celem pomiarów przeprowadzonych w stanie zwarcia jest określenie wielkości potrzebnych do zidentyfikowania parametrów maszyny. Przez stan zwarcia silnika asynchronicznego rozumie się stan przy zasilaniu uzwojeń stojana, przy zwartym i zahamowanym wirniku. Stojan zasilamy napięciem trójfazowym, symetrycznym, regulowanym od zera do maksymalnie takiej wartości, przy której prąd stojana dochodzi do 2 IN.
Obliczenia wg danych pomiarowych:
Up |
Ik |
P1 |
P2 |
Pk |
cos ϕ |
[V] |
[A] |
[W] |
[W] |
[W] |
- |
112,5833 |
10 |
1050 |
-150 |
900 |
0,461538 |
147,2243 |
14,66667 |
1900 |
-250 |
1650 |
0,441176 |
207,8461 |
20 |
3450 |
-400 |
3050 |
0,423611 |
242,4871 |
21,66667 |
3450 |
-450 |
3000 |
0,32967 |
259,8076 |
25,5 |
5200 |
-800 |
4400 |
0,383442 |
303,1089 |
32,16667 |
7900 |
-400 |
7500 |
0,444115 |
gdzie:
Dla stanu zwarcia wykresy Ik=f (Up), Pk=f (Up), cosϕ=f (Up), aproksymowane są wielomianami (odpowiednio 2,2 i 1 stopnia).
Wykres prądu jest dla niskich napięć linią prostą, dla wyższych z powodu nasycania się obwodów strumieni rozproszeń prąd narasta szybciej niż liniowo.
Pomiar stanu biegu jałowego (Rysunek 5):
Celem pomiarów przeprowadzonych na biegu jałowym jest wyznaczenie strat w żelazie i strat mechanicznych oraz określenie wielkości potrzebnych do zidentyfikowania parametrów maszyny. Pomiary wykonujemy przy pracy silnikowej, zasilając stojan przy zwartym wirniku.
Obliczenia wg danych pomiarowych:
Up |
I0 |
P1 |
P2 |
P0 |
cos ϕ |
[V] |
[A] |
[W] |
[W] |
[W] |
- |
190,5256 |
3 |
360 |
-150 |
210 |
0,212121 |
207,8461 |
3,15 |
420 |
-240 |
180 |
0,15873 |
225,1666 |
3,3 |
480 |
-300 |
180 |
0,13986 |
242,4871 |
3,9 |
600 |
-360 |
240 |
0,14652 |
259,8076 |
4,2 |
690 |
-450 |
240 |
0,126984 |
277,1281 |
4,8 |
780 |
-480 |
300 |
0,130208 |
294,4486 |
5,4 |
840 |
-570 |
270 |
0,098039 |
346,4102 |
6,9 |
1320 |
-960 |
360 |
0,086957 |
381,0512 |
8 |
1680 |
-1200 |
480 |
0,090909 |
gdzie:
Dla stanu biegu jałowego wykresy I0=f (Up), P0=f (Up), cosϕ=f (Up), aproksymowane są wielomianami (3 stopnia).
Pobór mocy na biegu jałowym jest sumą strat w uzwojeniach stojana, w żelazie stojana oraz strat mechanicznych.
Celem rozdzielenia strat mechanicznych od strat w żelazie sporządzono wykres zależności sumy tych strat od kwadratu napięcia zasilania - wykres Pfe+ Pmech =f (Up^2).
Jako rezystancję stojana przyjmujemy uśrednione rezystancje faz stojana: Rs=1,3 [Ω].
Zależność strat w żelazie od kwadratu indukcji oraz stałość strat mechanicznych (nieznaczne zmiany prędkości) powodują, że wykres jest w przybliżeniu linią prostą. Ekstrapolacja tej prostej do napięcia U=0 pozwala wyznaczyć straty mechaniczne - z wykresu: ΔPmech= 137 [W].
Identyfikacja parametrów silnika asynchronicznego:
Schemat zastępczy:
Obliczenie reaktancji XS z pomiarów na biegu jałowym.
294,4486 |
5,4 |
840 |
-570 |
270 |
0,098039 |
ZS0=31,48 [Ω] XS=31,45 [Ω]
Obliczenie reaktancji zwarcia widzianej od strony stojana.
Obliczając część rzeczywistą impedancji zwarcia (RSk), od mocy czynnej pobranej przez maszynę musimy odjąć straty w żelazie wirnika i stojana - przyjmujemy wyznaczoną na biegu jałowym wartość strat w jarzmie stojana przy napięciu zwarcia: PFes,w=43 [W]:
ZSk=6 [Ω] RSk=2,51 [Ω] XSk=5,45 [Ω]
Obliczenie pozostałych parametrów.
Reaktancję Xσ'w wyznaczamy przekształcając równanie kwadratowe:
Wobec braku podstaw do oceny współczynnika „k” przyjmujemy k=1, co wpływa na niepoprawną ocenę poziomu strumienia głównego w maszynie oraz pociąga za sobą XS = Xw .
A=0,173 Xσ'w1=2,85 [Ω] Xσ'w2=60,05 [Ω]
Ponieważ k=1, ze wzoru: otrzymujemy: Xσ'w = XσS=Xσ'w1
Ze wzoru: XS=XσS + Xμ wynika wartość: Xμ=28,6 [Ω]
Obliczenie Rw' = RSk - RS = 1,24 [Ω]
Obliczenie sprawności metodą strat poszczególnych
Z pomiarów na biegu jałowym obliczamy:
ΔPmech= 137 [W]
Ponieważ możemy obliczyć straty w żelazie stojana ΔPFes= 81 [W] oraz straty w miedzi stojana ΔPCus= 262 [W] (dla znamionowego napięcia zasilania). Straty w żelazie wirnika, przy normalnej pracy, są znikomo małe i możemy je pominąć.
Straty w miedzi wirnika obliczmy dla znamionowego warunków pracy: gdzie
ΔPCuw= 277 [W]
Sprawność silnika w znamionowym punkcie pracy (zakładając Ppobr=PN-∑ΔP):
Podsumowanie wyników obliczeń.
Rw' |
1,24 [Ω] |
Xμ |
28,6 [Ω] |
Xσ'w = XσS |
2,85 [Ω] |
Rs |
1,3 [Ω]. |
ΔPmech |
137 [W] |
υ |
4,99 |
ΔPFes |
81 [W] |
ΔPCus |
262 [W] |
ΔPCuw |
277 [W] |