Projekt techniczny SŁUPA najniższej kondygnacji:

3.2) SŁUP NAJNIŻSZEJ KONDYGNACJI:

3.2.1) Obciążenia działające na słup:

-stałe:

G_ks = 829, 811 kN

G_ds = 829, 811 * 1, 35 = 1120, 245 kN

-zmienne:

P_ks = 387, 393 kN

P_ds = 387, 393 * 1, 5 = 581, 09 kN

-całkowite:

Q_ks = 829, 811 + 387, 393 = 1217, 204 kN

Q_ds = 1701, 335 kN

3.2.2) Dane materiałowe:

- klasa środowiska: XC2

- klasa konstrukcji: S4

- syt. trwała i przejściowa

-BETON: C30/37; f_ck=30 MPa; γ_c=1,4; α_cc=1,0; f_ctm=2,9; ɛ_cu2=0,0035;

f_cd= $\alpha_{\text{cc}}*\frac{f_{\text{ck}}}{\gamma_{c}} = 1,0*\frac{30}{1,4} = 21,42\ \text{MPa}$

-STAL: klasa B o f_yk=400 MPa; γ_s=1,15; $f_{\text{yd}} = \frac{f_{\text{yk}}}{\gamma_{s}} = \frac{400}{1,15} = 347,83\ MPa$; E_s=200 GPa;

$$\varepsilon_{\text{yd}} = \frac{f_{\text{yd}}}{E_{s}} = \frac{347,8}{200*10^{3}} = 0,0017$$

3.2.3) Wymiarowanie w płaszczyźnie układu:

b_sl = 400mm

h_sl = 650mm

b_pod = 400mm

h_pod = 600mm

3.2.3.1) Określenie smukłości słupa:

l₀ = 0, 7 * l = 0, 7 * 5, 5m = 3, 85m → teoretyczne

l₀ = 0, 8 * l = 0, 8 * 5, 5m = 4, 4m → praktyczne

- smukłość słupa:

$$\lambda = \frac{l_{0}}{i} = \frac{4,4}{\frac{h_{sl}}{\sqrt{12}}} = \frac{4,4}{\frac{0,65}{\sqrt{12}}} = 23,449$$

- wyznaczenie wartości granicznej λ_lim

$$\lambda_{\lim} = \frac{20*A*B*C}{\sqrt{n}}$$

$A = \frac{1}{1 + 0,2*\varphi_{\text{eff}}} \rightarrow Przyjmuje\ \mathbf{A = 0,7\ }$

$$B = \sqrt{1 + 2\omega}$$

$$\omega = \frac{A_{s}*f_{\text{yd}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}}$$

$$r_{m} = \frac{M_{0,1}}{M_{0,2}} = 1$$

→Przyjmuje B = 1, 1 

C = 1, 7 − r_m → Przyjmuje C = 0, 7

$$n = \frac{N_{\text{Ed}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}} = \frac{1701,335}{0,65*0,4*21,42*10^{3}} = 0,3055$$

$$\lambda_{\lim} = \frac{20*0,7*1,1*0,7}{\sqrt{0,3055}} = 19,504$$

λ > λ_lim → slup smukly,  nalezy uzwglednic efekty II rzedu.

3.2.3.2) Wyznaczenie momentu zginającego:

-Słup smukły:

M_Ed = M_{Ed i} + M_Ed2

M_{Ed i} = e_i * N_Ed

$$e_{i} = max\begin{Bmatrix} \frac{h}{30} \\ 20\ mm \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} \frac{650}{30} \\ 20\ mm \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} 21,667\ mm \\ 20\ mm \\ \end{Bmatrix} = 21,667\ mm$$

M_{Ed i} = 0, 021667 * 1701, 335 = 36, 863 kNm

M_Ed2 = e_s2 * N_Ed

$$e_{s2} = \frac{1}{r}*\frac{l_{0}^{2}}{c}$$

gdzie:

c = 8 → stale wartosci momentow

l₀ = 0, 8 * l = 4, 4 m

$$\frac{1}{r} \rightarrow krzywizna$$

$$\frac{1}{r} = K_{r}*K_{\varphi}*\frac{1}{r_{0}}$$

$$\frac{1}{r_{0}} = \frac{f_{\text{yd}}}{0,45*E_{s}*d}$$

gdzie:

d₁ = 0, 1 * h = 0, 1 * 0, 65 = 0, 065m

d = h − d₁ = 0, 65 − 0, 065 = 0, 585m

E_s = 200GPa

$$\frac{1}{r_{0}} = \frac{347,83}{0,45*200*10^{3}*0,585} = 0,0066$$

$$K_{r} = \frac{n_{u} - n}{n_{u} - n_{\text{bal}}}$$

$$n = \frac{N_{\text{Ed}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}} = \frac{1701,335}{0,65*0,4*21,42*10^{3}} = 0,3055$$

n_bal = 0, 4

n_u = 1 + ω

$$\omega = \frac{A_{s}*f_{\text{yd}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}}$$

A_s = A_s1 + A_s2

ρ = 1%

A_s = ρ * A_c = 0, 01 * 0, 65 * 0, 4 = 26, 0 cm²

$$\omega = \frac{A_{s}*f_{\text{yd}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}} = \frac{0,0026*347,83*10^{3}}{0,65*0,4*21,42*10^{3}} = 0,1624$$

n_u = 1 + ω = 1 + 0, 1624 = 1, 1624

$$K_{r} = \frac{n_{u} - n}{n_{u} - n_{\text{bal}}} = \frac{1,1624 - 0,3055}{1,1624 - 0,4} = 1,124 > 1,0$$

Przyjmuje K_r = 1, 0 

K_φ = 1 + β_λ * φ_eff ≥ 1, 0

$$\beta_{\lambda} = 0,35*\frac{f_{\text{ck}}}{200} - \frac{\lambda}{150} = 0,35*\frac{30*10^{3}}{200} - \frac{23,449}{150} = 52,344$$

φ_eff ≈ 0

K_φ = 1 + 52, 344 * 0 = 1, 0

$$\frac{1}{r} = K_{r}*K_{\varphi}*\frac{1}{r_{0}} = 1,0*1,0*0,0066 = 0,0066$$

$$e_{s2} = \frac{1}{r}*\frac{l_{0}^{2}}{c} = 0,0066*\frac{{4,4}^{2}}{8} = 0,016m$$

M_Ed2 = e_s2 * N_Ed = 0, 016 * 1701, 335 = 27, 221 kNm

M_Ed = M_{Ed i} + M_Ed2 = 36, 863 + 27, 221 = 64, 084 kNm

3.2.3.3) Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia A_s:

$$\begin{Bmatrix} n = \frac{N_{\text{Ed}}}{A_{c}*f_{\text{ck}}} = \frac{1701,335}{0,65*0,4*30*10^{3}} = 0,218 \\ m = \frac{M_{\text{Ed}}}{b*h^{2}*f_{\text{ck}}} = \frac{64,084}{0,4*{0,65}^{2}*30*10^{3}} = 0,013 \\ \end{Bmatrix} \rightarrow a_{s}\ nalezy\ odczytac\ z\ wykresu$$

d₁ = 0, 1 * h = 0, 1 * 0, 65 = 0, 065m

d₂ = d₁ = 0, 065m

$$\frac{d_{1} = d_{2}}{h} = \frac{0,1*h}{h} = 0,1$$

a_s=1, 0→wartosc odczytana z wykresu 1.3a) z nomogramu powinno być rowne 0, wtedy Przyjmujemy wartość As = Asmin ale nie mniej niż 4 fi 12!!

$$a_{s} = \frac{A_{s}*f_{\text{yk}}}{b*h*f_{\text{ck}}} \rightarrow$$

$$A_{s} = \frac{a_{s}*b*h*f_{\text{ck}}}{f_{\text{yk}}} = \frac{0,1*0,4*0,65*30*10^{3}}{400*10^{3}} = 19,5\ m^{2}$$

$$A_{\text{s\ min}} = max\begin{Bmatrix} \frac{0,1*N_{\text{Ed}}}{f_{\text{yk}}} \\ 0,002*A_{c} \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} \frac{0,1*1701,335}{347,83*10^{3}} \\ 0,002*0,65*0,4 \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} 4,89\text{cm}^{2} \\ 5,2\text{cm}^{2} \\ \end{Bmatrix} = \mathbf{5,2}\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{2}}$$

A_{s max} = 0, 04 * A_c = 0, 04 * 0, 65 * 0, 4 = 0, 0104 m²

A_{s min} ≤ A_s ≤ A_{s max}

A_s1 = A_s2 = 0, 5 * A_s = 0, 5 * 0, 00195 = 0, 000975 m² = 9, 75 cm² 

Przyjecie zbrojenia:

A_s1 = 5 ⌀16 o A_s1 prov = 10, 05 cm²

A_s2 = 5 ⌀16 o A_s2 prov = 10, 05 cm²

3.2.4) Wymiarowanie z płaszczyzny układu:

b_sl = 650mm

h_sl = 400mm

b_pod = 400mm

h_pod = 600mm

3.2.4.1) Określenie smukłości słupa:

l₀ = 0, 7 * l = 0, 7 * 5, 5m = 3, 85m → teoretyczne

l₀ = 0, 8 * l = 0, 8 * 5, 5m = 4, 4m → praktyczne

- smukłość słupa:

$$\lambda = \frac{l_{0}}{i} = \frac{4,4}{\frac{h_{sl}}{\sqrt{12}}} = \frac{4,4}{\frac{0,4}{\sqrt{12}}} = 38,105$$

- wyznaczenie wartości granicznej λ_lim

$$\lambda_{\lim} = \frac{20*A*B*C}{\sqrt{n}}$$

$A = \frac{1}{1 + 0,2*\varphi_{\text{eff}}} \rightarrow Przyjmuje\ \mathbf{A = 0,7\ }$

$$B = \sqrt{1 + 2\omega}$$

$$\omega = \frac{A_{s}*f_{\text{yd}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}}$$

$$r_{m} = \frac{M_{0,1}}{M_{0,2}} = 1$$

→Przyjmuje B = 1, 1 

C = 1, 7 − r_m → Przyjmuje C = 0, 7

$$n = \frac{N_{\text{Ed}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}} = \frac{1701,335}{0,65*0,4*21,42*10^{3}} = 0,3055$$

$$\lambda_{\lim} = \frac{20*0,7*1,1*0,7}{\sqrt{0,3055}} = 19,504$$

λ > λ_lim → slup smukly,  nalezy uzwglednic efekty II rzedu.

3.2.4.2) Wyznaczenie momentu zginającego:

-Słup smukły:

M_Ed = M_{Ed i} + M_Ed2

M_{Ed i} = e_i * N_Ed

$$e_{i} = max\begin{Bmatrix} \frac{h}{30} \\ 20\ mm \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} \frac{400}{30} \\ 20\ mm \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} 13,33\ mm \\ 20\ mm \\ \end{Bmatrix} = 20\ mm$$

M_{Ed i} = 0, 02 * 1701, 335 = 34, 027kNm

M_Ed2 = e_s2 * N_Ed

$$e_{s2} = \frac{1}{r}*\frac{l_{0}^{2}}{c}$$

gdzie:

c = 8 → stale wartosci momentow

l₀ = 0, 8 * l = 4, 4 m

$$\frac{1}{r} \rightarrow krzywizna$$

$$\frac{1}{r} = K_{r}*K_{\varphi}*\frac{1}{r_{0}}$$

$$\frac{1}{r_{0}} = \frac{f_{\text{yd}}}{0,45*E_{s}*d}$$

gdzie:

d₁ = 0, 1 * h = 0, 1 * 0, 4 = 0, 04m

d = h − d₁ = 0, 4 − 0, 04 = 0, 36m

E_s = 200GPa

$$\frac{1}{r_{0}} = \frac{347,83}{0,45*200*10^{3}*0,36} = 0,0107$$

$$K_{r} = \frac{n_{u} - n}{n_{u} - n_{\text{bal}}}$$

$$n = \frac{N_{\text{Ed}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}} = \frac{1701,335}{0,65*0,4*21,42*10^{3}} = 0,3055$$

n_bal = 0, 4

n_u = 1 + ω

$$\omega = \frac{A_{s}*f_{\text{yd}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}}$$

A_s = A_s1 + A_s2

ρ = 1%

A_s = ρ * A_c = 0, 01 * 0, 65 * 0, 4 = 26, 0 cm²

$$\omega = \frac{A_{s}*f_{\text{yd}}}{A_{c}*f_{\text{cd}}} = \frac{0,0026*347,83*10^{3}}{0,65*0,4*21,42*10^{3}} = 0,1624$$

n_u = 1 + ω = 1 + 0, 1624 = 1, 1624

$$K_{r} = \frac{n_{u} - n}{n_{u} - n_{\text{bal}}} = \frac{1,1624 - 0,3055}{1,1624 - 0,4} = 1,124 > 1,0$$

Przyjmuje K_r = 1, 0 

K_φ = 1 + β_λ * φ_eff ≥ 1, 0

$$\beta_{\lambda} = 0,35*\frac{f_{\text{ck}}}{200} - \frac{\lambda}{150} = 0,35*\frac{30*10^{3}}{200} - \frac{38,105}{150} = 52,246$$

φ_eff ≈ 0

K_φ = 1 + 52, 246 * 0 = 1, 0

$$\frac{1}{r} = K_{r}*K_{\varphi}*\frac{1}{r_{0}} = 1,0*1,0*0,0107 = 0,0107$$

$$e_{s2} = \frac{1}{r}*\frac{l_{0}^{2}}{c} = 0,0107*\frac{{4,4}^{2}}{8} = 0,026m$$

M_Ed2 = e_s2 * N_Ed = 0, 026 * 1701, 335 = 44, 235 kNm

M_Ed = M_{Ed i} + M_Ed2 = 34, 027 + 44, 235 = 78, 262 kNm

3.2.4.3) Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia A_s:

$$\begin{Bmatrix} n = \frac{N_{\text{Ed}}}{A_{c}*f_{\text{ck}}} = \frac{1701,335}{0,65*0,4*30*10^{3}} = 0,218 \\ m = \frac{M_{\text{Ed}}}{b*h^{2}*f_{\text{ck}}} = \frac{78,262}{0,65*{0,4}^{2}*30*10^{3}} = 0,025 \\ \end{Bmatrix} \rightarrow a_{s}\ nalezy\ odczytac\ z\ wykresu$$

d₁ = 0, 1 * h = 0, 1 * 0, 4 = 0, 04m

d₂ = d₁ = 0, 04m

$$\frac{d_{1} = d_{2}}{h} = \frac{0,1*h}{h} = 0,1$$

a_s=1, 0→wartosc odczytana z wykresu 1.3a) z nomogramu powinno być rowne 0, wtedy Przyjmujemy wartość As = Asmin ale nie mniej niż 4 fi 12!!

$$a_{s} = \frac{A_{s}*f_{\text{yk}}}{b*h*f_{\text{ck}}} \rightarrow$$

$$A_{s} = \frac{a_{s}*b*h*f_{\text{ck}}}{f_{\text{yk}}} = \frac{0,1*0,65*0,4*30*10^{3}}{400*10^{3}} = 19,5\ m^{2}$$

$$A_{\text{s\ min}} = max\begin{Bmatrix} \frac{0,1*N_{\text{Ed}}}{f_{\text{yk}}} \\ 0,002*A_{c} \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} \frac{0,1*1701,335}{347,83*10^{3}} \\ 0,002*0,65*0,4 \\ \end{Bmatrix} = max\begin{Bmatrix} 4,89\text{cm}^{2} \\ 5,2\text{cm}^{2} \\ \end{Bmatrix} = \mathbf{5,2}\mathbf{\text{cm}}^{\mathbf{2}}$$

A_{s max} = 0, 04 * A_c = 0, 04 * 0, 65 * 0, 4 = 0, 0104 m²

A_{s min} ≤ A_s ≤ A_{s max}

A_s1 = A_s2 = 0, 5 * A_s = 0, 5 * 0, 00195 = 0, 000975 m² = 9, 75 cm² 

Przyjecie zbrojenia:

A_s1 = 5 ⌀16 o A_s1 prov = 10, 05 cm²

A_s2 = 5 ⌀16 o A_s2 prov = 10, 05 cm²

3.2.5) Wyznaczenie zbrojenia poprzecznego:

$$\varnothing_{w} \geq max\begin{Bmatrix} 6\ mm \\ 0,25*\varnothing_{\max} \\ \end{Bmatrix}$$

$$\varnothing_{w} \geq max\begin{Bmatrix} 6\ mm \\ 0,25*16mm = 4\ mm \\ \end{Bmatrix}$$

Przyjmuje  ⌀_w = 6 mm

$$s_{cl,\ max} \geq min\begin{Bmatrix} 20*\varnothing_{\min} \\ \min\left( b,h \right) \\ 400\ mm \\ \end{Bmatrix}$$

$$s_{cl,\ max} \geq min\begin{Bmatrix} 20*16mm = 320\ mm \\ \min{\left( b,h \right) = min(6}50;400) = 400\ mm \\ 400\ mm \\ \end{Bmatrix}$$

Przyjmuje s_cl,  max = 320 mm

3.2.6) Sprawdzenie nośności:

3.2.6.1) Sprawdzenie nośności w płaszczyźnie:

-określenie otuliny C_nom:

Cnom = Cmin + ΔCdev

Cmin= max$\begin{Bmatrix} \text{Cmin},b = 16\ \text{mm} \\ \text{Cmin},\text{dur} = 25\ \text{mm}\ \text{dla}\ S4,\text{XC}2 \\ 10\text{mm} \\ \end{Bmatrix}$

Cmin=25mm

ΔCdev=10mm

Cnom =25mm+10mm= 35mm

-wyznaczenie środków ciężkości poszczególnych rzędów zbrojenia:

$$d_{1} = C_{\text{nom}} + \varnothing_{w} + \frac{\varnothing_{\text{pr}}}{2} = 35 + 6 + \frac{16}{2} = 49\ mm$$

Dla wytężenia przekroju n= 0,21 oraz stopnia zbrojenia  ω = 0, 100  b_min = b_sl = 400mm,  odleglosc osiowa a = 50mm(wg tab.5.2b PN − EN 1992 − 1 − 2 2008,   dla odpornosci ogniowej R 120)

Przyjmuje d₁ = 50mm

$$s = \frac{{b_{sl} - 2*d}_{1} - 4*\varnothing_{\text{pr}}}{4} = \frac{400 - 2*50 - 4*16}{4} = \frac{236}{4} = 59\ mm$$

d₂ = d₁ + s + ⌀_pr = 50 + 59 + 16 = 125 mm

d₃ = d₂ + s + ⌀_pr = 125 + 59 + 16 = 200 mm

d₄ = d₃ + s + ⌀_pr = 200 + 59 + 16 = 275 mm

d₅ = d₄ + s + ⌀_pr = 275 + 59 + 16 = 350 mm

3.2.6.2) Sprawdzenie nośności z płaszczyzny:

-określenie otuliny C_nom:

Cnom = Cmin + ΔCdev

Cmin= max$\begin{Bmatrix} Cmin,b = 16\ mm \\ Cmin,dur = 25\ mm\ dla\ S4,XC2 \\ 10mm \\ \end{Bmatrix}$

Cmin=25mm

ΔCdev=10mm

Cnom =25mm+10mm= 35mm

-wyznaczenie środków ciężkości poszczególnych rzędów zbrojenia:

$$d_{1} = C_{\text{nom}} + \varnothing_{w} + \frac{\varnothing_{\text{pr}}}{2} = 35 + 6 + \frac{16}{2} = 49\ mm$$

Dla wytężenia przekroju n= 0,21 oraz stopnia zbrojenia  ω = 0, 100  b_min = b_sl = 400mm,  odleglosc osiowa a = 50mm (wg tab.5.2b PN − EN 1992 − 1 − 2 2008,   dla odpornosci ogniowej R 120)

Przyjmuje d₁ = 50mm

$$s = \frac{{b_{sl} - 2*d}_{1} - 4*\varnothing_{\text{pr}}}{4} = \frac{650 - 2*50 - 4*16}{4} = \frac{486}{4} = 121,5\ mm$$

d₂ = d₁ + s + ⌀_pr = 50 + 121, 5 + 16 = 167, 5 mm

d₃ = d₂ + s + ⌀_pr = 167, 5 + 121, 5 + 16 = 325 mm

d₄ = d₃ + s + ⌀_pr = 325 + 121, 5 + 16 = 462, 5 mm

d₅ = d₄ + s + ⌀_pr = 462, 5 + 121, 5 + 16 = 600 mm

4) STOPA FUNDAMENTOWA:

4.1) Obciążenia działające na stopę:

-stałe:

G_kp = 829, 811 * 1, 2 = 955, 773 kN

G_dp = 955, 773 * 1, 35 = 1344, 293 kN

-zmienne:

P_kp = 387, 393 * 1, 2 = 464, 872 kN

P_dp = 464, 872 * 1, 5 = 697, 307 kN

-całkowite:

Q_kp = 955, 773 + 464, 872 = 40, 645kN

Q_dp = 1344, 293 + 697, 307 = 2041, 60 kN

4.2) Dane materiałowe:

- klasa środowiska: XC2

- klasa konstrukcji: S4

- syt. trwała i przejściowa

-BETON: C30/37; f_ck=30 MPa; γ_c=1,4; α_cc=1,0; f_ctm=2,9; ɛ_cu2=0,0035;

f_cd= $\alpha_{\text{cc}}*\frac{f_{\text{ck}}}{\gamma_{c}} = 1,0*\frac{30}{1,4} = 21,42\ \text{MPa}$

-STAL: klasa B o f_yk=400 MPa; γ_s=1,15; $f_{\text{yd}} = \frac{f_{\text{yk}}}{\gamma_{s}} = \frac{400}{1,15} = 347,83\ MPa$; E_s=200 GPa;

$$\varepsilon_{\text{yd}} = \frac{f_{\text{yd}}}{E_{s}} = \frac{347,8}{200*10^{3}} = 0,0017$$

4.3) Wymiarowanie zbrojenia metodą wspornikową:

- wymiaruje na dłuższy wspornik (1,11 m)

$$M_{\text{EdA}} = \frac{b_{\text{Fy}} - 0,7*b_{\text{Sy}}}{2}*b_{\text{Fx}}*\frac{b_{\text{Fy}} - 0,7*b_{\text{Sy}}}{4}*\sigma$$

M_EdA = 0, 125 * σ * b_Fx * (b_Fy − 0, 7 * b_Sy)

$$A_{s} = \frac{M_{\text{EdA}}}{0,9*d*f_{\text{yd}}}$$

$$\sigma = \frac{N_{\text{Ed}}}{B*L} = \frac{2041,60}{2,5*2,5} = 326,656\ \frac{\text{kN}}{m^{2}}$$

d = 0, 9 * h_F = 0, 9 * 0, 7 = 0, 63m

$M_{\text{EdA}} = 0,125*326,656*2,5*\left( 2,5 - 0,7*0,4 \right)\hat{}2 = 226,618\ kNm$ zly wynik musi być ta wartość z podniesieniem do potegi.

$$A_{s} = \frac{226,618}{0,9*0,63*347,83*10^{3}} = 11,49\ \text{cm}^{2}$$

$$A_{\text{s\ min}} = \begin{Bmatrix} 0,26*\frac{f_{\text{ctn}}}{f_{\text{yk}}}*b_{\text{Fx}}*d = 0,26*\frac{2,9}{400}*2,5*0,63 = 29,69\ \text{cm}^{2} \\ 0,0013*b_{\text{Fx}}*d = 0,0013*2,5*0,63 = 20,48\ \text{cm}^{2} \\ \end{Bmatrix} \leq 1,2*A_{s}$$

$$A_{\text{s\ min}} = \begin{Bmatrix} 29,69\ \text{cm}^{2} \\ 20,48\ \text{cm}^{2} \\ \end{Bmatrix} \leq 1,2*11,49 = 13,788\ \text{cm}^{2}$$

A_s = 11, 49 cm² < A_{s min} = 29, 69 cm² → A_sF = A_{s min} = 29, 69cm² ≥ 1, 2 * A_s = 13, 788 cm²

Przyjmuje A_s=13, 788 cm²

Dobór prętów:

Przyjmuje 8⌀16 o A_{s prov}=16, 08cm²