Podstawy opracowania.

Opracowanie dotyczy projektu posadowienia słupów żelbetowej hali przemysłowej. Obliczenia przeprowadzono na podstawie PN-EN 1997-1:2008 oraz normy PN-81/B-03020. Budowę podłoża gruntowego ustalono na podstawie dokumentacji geotechnicznej wykonanej dla projektowanego obiektu.

Analiza warunków wodno – gruntowych.

Morfologia terenu

Teren jest płaski pochylony w kierunku północnym. Rzędne terenu zawierają się w przedziale 165,6 m.n.p.m. do 166,0 m.n.p.m. Przyjęto docelową niweletę terenu na rzędnej 165,8 m.n.p.m.

W chwili obecnej teren jest niezabudowany, porośnięty trawą i krzakami.

Charakterystyka warunków gruntowych

Bezpośrednio od powierzchni terenu występuje nasyp niebudowlany. Następnie warstwa piasku grubego (I_D=0,6) o miąższości 1,9 m do 2,1 m. Następnie znajduję się pył ilasty w stanie plastycznym (I_L=0,15) o miąższości 2,4 m do 2,7 m. Ostatnia warstwa, która została stwierdzona, nieprzewiercona otworami o głębokości 8m, to piasek drobny w stanie średnio zagęszczonym (I_D=0,5).

Charakterystyka warunków wodnych

We wszystkich wykonanych otworach stwierdzono obecność wody gruntowej. Piasek drobny i piasek gruby stanowią warstwę wodonośną. Poziom piezometryczny wody we wszystkich otworach sytuuje się na rzędnej 164,0 m.n.p.m.

Z układu warstw wynika, że woda gruntowa ma charakter napięty, a stwierdzony poziom napiętego lustra wody waha się w przedziale 160,6 m.n.p.m. do 160,8 m.n.p.m.

Ocena warunków posadowienia

Na podstawie przeprowadzonej analizy warunków wodno-gruntowych stwierdza się, że w podłożu projektowanego obiektu występują grunty nośne, pozwalające na bezpośrednie posadowienie obiektu. Przyjmuje się posadowienie na stopach fundamentowych. Głębokość posadowienia została przyjęta 1m. W związku z tym przyjęto poziom posadowienia na rzędnej 164,8 m.n.p.m.

Woda gruntowa nie będzie stwarzać problemów w okresie robót ziemnych i fundamentowych.

Sprawdzenie warunków stanu granicznego użytkowania

Obliczenie osiadania stopy.

Podzielono podłoże pod fundamentem na warstwy obliczeniowe tak, aby miąższość każdej z warstw

h_i ≤ 0, 5B = 0, 65m

Osiadanie i-tej warstwy obliczono zgodnie ze wzorem:

s_i = s_i^′ + s_i^″

$${s_{i}}^{'} = \frac{\sigma_{\text{zdi}}h_{i}}{M_{0i}}\text{\ \ \ \ \ \ \ \ \ \ \ }{s_{i}}^{''} = \lambda\frac{\sigma_{\text{zsi}}h_{i}}{M_{i}}\ $$

Przyjęto λ = 1 - ze względu na czas wznoszenia budowli i wykonania wykopów do zakończenia stanu surowego – założono, że będzie on dłuższy niż rok.

Współczynnik η_s odczytano na podstawie diagramu Z2-13 z normy.

Sumowanie osiadań poszczególnych warstw dokonano do głębokości z_max poniżej poziomu posadowienia, na której został spełniony warunek:

σ_zmaxd ≤ 0, 3σ_zmaxγ

Obliczenie osiadań.

Obliczenia osiadań przeprowadzono w formie tabelarycznej. Obliczenia według wzorów:

• stosunek $\frac{L}{B} = \frac{1,65}{1,3} = 1,27$

• naprężenia pierwotne

$$\sigma_{\text{zγ}} = \sum_{}^{}\left( \gamma_{i}h_{i} \right)$$

• naprężenia dodatkowe

σ_zD = (q_ns−σ_0γ)×η_s

• naprężenia wtórne w podłożu

σ_zs = σ_0γ×η_s

Obliczenia osiadań wykonano dla obu stóp fundamentowych.

Na ich podstawie obliczono:

$$s_{sr} = \frac{{s_{A}}^{} + {s_{B}}^{}}{2} = \frac{0,62 + 0,63}{2} = 0,625cm < 2,1cm = s_{s\text{r\ dop}}$$

s_A = 0, 62cm < 5cm = s_max

s_B = 0, 63cm < 5cm = s_max

$$\Theta_{} = arctan\frac{|{s_{A}}^{} - {s_{B}}^{}|}{L} = arctan\frac{|0,62 - 0,63|}{2000} = 0,000005\ rad < 0,002\ rad = \Theta_{\max}$$

Imię i nazwisko: Robert Łukasik

Numer albumu: 170763

Semestr: V

Kierunek studiów: Budownictwo

Wydział: Wydział Budownictwa, Architektury i Inżynierii Środowiska

Rok akademicki: 2013/2014

PROJEKT Z PRZEDMIOTU

MECHANIKA GRUNTÓW I FUNDAMENTOWANIE II

Numer projektu: 1

Temat: PROJEKT FUNDAMENTU