Dane	Obliczenia	Wynik
1.5. Założenia i obliczenia wstępne
	CO2 - A= 18% H2 – B = 25% N2­ – C = 57% Temperatura: 20ºC = 293K Ciśnienie: 16atm	yA2 = 0,18 yB2 = 0,25 yC2 = 0,57
	1.5.1. Obliczenia objętościowego natężenia przepływu dla przyjętych warunków	=0,065[m^3/s]
yA2= 0,18	1.5.2. Wyznaczenie objętościowego natężenia przepływu CO2 w strumieniu wlotowym	= 0,012[m^3/s]
α= 0,95 = 0,012[m^3/s]	1.5.3. Obliczenie ilości zaabsorbowanego CO2 Zaabsorbowane jest 95% CO2	= 0,011[m^3/s]
= 0,012[m^3/s] = 0,011[m^3/s]	1.5.4. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu CO2 na wylocie	= 0,001[m^3/s]
=0,065[m^3/s] = 0,011[m^3/s]	1.5.5. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu gazów na wylocie	=0,054[m^3/s]
=0,065[m^3/s] yB2= 0,25 yC2= 0,57	1.5.6. Obliczenie objętościowego natężenia przepływu inertów
	1.5.7. Obliczenie udziałów molowych poszczególnych gazów na wylocie	yA1= 0,019 yB1= 0,296 yC1= 0,685
	1.5.8. Obliczenie stosunków molowych CO2 na wlocie i wylocie
2. Parametry opisujące własności czynników
2.1. Masa molowa mieszaniny gazów
	2.1.1. Wlot
	2.1.2. Wylot
2.2. Obliczenia temperatury
	2.2.1. Temperatura krytyczna na wlocie
	2.2.2. Temperatura krytyczna na wylocie
	2.2.3. Temperatura zredukowana
2.3. Obliczenia ciśnienia
	2.3.1. Ciśnienie krytyczne mieszaniny na wlocie
	2.3.2. Ciśnienie krytyczne mieszaniny na wylocie
p= 1621200 [Pa]	2.3.3. Ciśnienie zredukowane
	2.3.4. Współczynnik ściśliwości
2.4. Obliczenia gęstości
	2.4.1. Gęstość mieszaniny gazowej na wlocie
	2.4.2. Gęstość mieszaniny gazowej na wylocie
	2.4.3. Gęstość fazy ciekłej
2.5. Obliczenia lepkości
	2.5.1. Lepkość krytyczna fazy gazowej na wlocie i wylocie
	2.5.2. Lepkość zredukowana Odczytana z Rys.C4 ηr2 = 0,97 ηr1 = 1,05	ηr2 = 0,97 ηr1 = 1,05
ηr2 = 0,97 ηr1 = 1,05	2.5.3. Lepkość fazy gazowej na wlocie i wylocie
	2.5.4. Lepkość fazy ciekłej ηw = 10,0008 dla T=293K
2.6. Obliczenia współczynników dyfuzji
	2.6.1. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla fazy gazowej
	2.6.2. Kinematyczny współczynnik dyfuzji składnika A przez mieszaninę gazów inertnych
	2.6.3. Dynamiczny współczynnik dyfuzji dla fazy gazowej
	2.6.4. Kinematyczny współczynnik dyfuzji dla fazy ciekłej
	2.6.5. Dynamiczny współczynnik dyfuzji dla fazy ciekłej
3. Wykres stężeń
3.1. Linia równowagi
	Wykres stężeń YA = f(XA) został sporządzony na podstawie zależności rozpuszczalności NH3 w wodzie. Tabela: XA YA^* 0,0002 0,018 0,0004 0,037 0,0006 0,056 0,0008 0,076 0,001 0,097 0,0015 0,153 0,002 0,215 0,0025 0,285 Z wykresu zostały odczytane wartości:
4. Bilans masowy wymiennika
4.1. Określenie minimalnej ilości natężenia przepływu absorbenta
	$${(\frac{\dot{{G'}_{\text{ic}}}}{\dot{{G'}_{\text{ig}}}})}_{\min} = \frac{Y_{A2} - Y_{A1}}{{X_{A2}}^{*} - X_{A1}}$$ $${(\frac{\dot{{G'}_{\text{ic}}}}{\dot{{G'}_{\text{ig}}}})}_{\min} = \frac{0,22 - 0,019}{0,002 - 0}$$	$${(\frac{\dot{{G'}_{\text{ic}}}}{\dot{{G'}_{\text{ig}}}})}_{\min} = 100,5$$
4.2. Przyjęcie rzeczywistego natężenia przepływu absorbenta
$${(\frac{\dot{{G'}_{\text{ic}}}}{\dot{{G'}_{\text{ig}}}})}_{\min} = 100,5$$ b = 2	$$(\frac{\dot{{G'}_{\text{ic}}}}{\dot{{G'}_{\text{ig}}}}) = b \bullet {(\frac{\dot{{G'}_{\text{ic}}}}{\dot{{G'}_{\text{ig}}}})}_{\min}$$ $$(\frac{\dot{{G^{'}}_{\text{ic}}}}{\dot{{G^{'}}_{\text{ig}}}}) = 2 \bullet 100,5$$	$$\left( \frac{\dot{{G^{'}}_{\text{ic}}}}{\dot{{G^{'}}_{\text{ig}}}} \right) = 201$$
4.3. Wyznaczenie stężenia czynnika XA2 absorbowanego w fazie ciekłej
$$\left( \frac{\dot{{G^{'}}_{\text{ic}}}}{\dot{{G^{'}}_{\text{ig}}}} \right) = 201$$	$$X_{A2} = \frac{Y_{A2} - Y_{A1}}{(\frac{\dot{{G^{'}}_{\text{ic}}}}{\dot{{G^{'}}_{\text{ig}}}})} + X_{A1}$$ $$X_{A2} = \frac{0,22 - 0,019}{201} + 0$$
4.4. Wykonanie rzeczywistego bilansu masy
	4.4.1. Objętościowe natężenie przepływu inertów
	4.4.2. Molowe natężenie przepływu inertów
$$\left( \frac{\dot{{G^{'}}_{\text{ic}}}}{\dot{{G^{'}}_{\text{ig}}}} \right) = 201$$	4.4.3. Molowe natężenie przepływu cieczy
	4.4.4. Masowe natężenie przepływu cieczy
	4.4.5. Masowe natężenie przepływu mieszaniny gazowej
	4.4.6. Masowe natężenie przepływu inertów
	4.4.7. Molowe natężenie przepływu CO2
5. Obliczenie średniego modułu napędowego procesu
5.1. Tabela obliczeniowa Przekrój XA YA YA* YA – YA* 1 + YA* 1 + YA (1 + YA)m ΔπA 1 0 0,019 0 0,019 1 1,019 1,0095 0,019 2 0,001 0,22 0,097 0,123 1,097 1,22 1,1584 0,106
5.2. Wyznaczenie wartości średniego modułu napędowego
6. Wyznaczenie średnicy aparatu
6.1. Wstępny dobór wypełnienia
	Wybrane zostały pierścienie Palla z ceramiki o następujących parametrach: Rozmiar: 80 x 80 x 8 [mm] Gęstość usypowa: 540 [kg/m^3] Powierzchnia jednostkowa: 75 [m^2/m^3] Porowatość: 0,77 [m^3/m^3]
6.2. Wyznaczenie prędkości przepływu gazów na granicy zachłystywania
	6.2.1. Określenie prędkości zalewania kolumny
	6.2.2. Założenie prędkości przepływu gazu
6.3. Określenie powierzchni przekroju poprzecznego
	$$A_{K} = \frac{{\dot{V}}_{g2}}{w_{\text{og}}}$$ $$A_{K} = \frac{0,065}{0,026}$$
6.4. Wyznaczenie średnicy kolumny
		Po znormalizowaniu:
6.5. Wyznaczenie rzeczywistej prędkości przepływu gazu
	$$w_{g} = \frac{4 \bullet {\dot{V}}_{g2}}{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}$$ $$w_{g} = \frac{4 \bullet 0,065}{3,14 \bullet {3,2}^{2}}$$
7. Obliczenia kinetyczne
7.1. Obliczenie współczynnika wnikania masy dla fazy gazowej (wlot gazu)
	7.1.1. Prędkość masowa gazu $$g_{g2} = \frac{{\dot{G}}_{g2}}{\frac{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}{4}}$$ $$g_{g2} = \frac{1,05}{\frac{\pi \bullet {3,2}^{2}}{4}}$$
	7.1.2. Średnica zastępcza $$d_{e} = \frac{1}{a}$$ $$d_{e} = \frac{1}{75}$$
	7.1.3. Liczba Reynoldsa $$\text{Re}_{g2} = \frac{g_{g2} \bullet d_{e}}{\eta_{g2}}$$ $$\text{Re}_{g2} = \frac{0,13 \bullet 0,013}{1,675 \bullet 10^{- 5}}$$
	7.1.4. Liczba Schmidta $$\text{Sc}_{g2} = \frac{\eta_{g2}}{M_{g2} \bullet {\delta'}_{\text{AM}}}$$ $$\text{Sc}_{g2} = \frac{1,675 \bullet 10^{- 5}}{24,38 \bullet 6,855 \bullet 10^{- 7}}$$
	7.1.5. Liczba Sherwooda Shg2 = C • Reg2^A • Scg2^B Shg2 = 0, 11 • 104^0, 8 • 1^0, 33
	7.1.6. Współczynnik wnikania masy $${\beta'}_{g2} = \text{Sh}_{g2} \bullet \frac{{\delta'}_{\text{AM}}}{d_{w}}$$ $${\beta'}_{g2} = 4,52 \bullet \frac{6,855 \bullet 10^{- 7}}{0,08}$$
7.2. Obliczenie współczynnika wnikania masy dla fazy gazowej (wylot gazu)
	7.2.1. Prędkość masowa gazu $$g_{g1} = \frac{{\dot{G}}_{g1}}{\frac{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}{4}}$$ $$g_{g1} = \frac{0,74}{\frac{\pi \bullet 3,2}{4}}$$
	7.2.2. Średnica zastępcza $$d_{e} = \frac{1}{a}$$ $$d_{e} = \frac{1}{75}$$
	7.2.3. Liczba Reynoldsa $$\text{Re}_{g1} = \frac{g_{g1} \bullet d_{e}}{\eta_{g1}}$$ $$\text{Re}_{g1} = \frac{0,092 \bullet 0,013}{1,471 \bullet 10^{- 5}}$$
ηg1 = 1, 471 • 10^−5[Pas]	7.2.4. Liczba Schmidta $$\text{Sc}_{g1} = \frac{\eta_{g1}}{M_{g1} \bullet {\delta'}_{\text{AM}}}$$ $$\text{Sc}_{g1} = \frac{1,471 \bullet 10^{- 5}}{20,608 \bullet 6,855 \bullet 10^{- 7}}$$	Scg1 = 1, 04
	7.2.5. Liczba Sherwooda Shg1 = C • Reg1^A • Scg1^B Shg1 = 0, 11 • 83, 4^0, 8 • 1, 04^0, 33
	7.2.6. Współczynnik wnikania masy $${\beta'}_{g1} = \text{Sh}_{g1} \bullet \frac{{\delta'}_{\text{AM}}}{d_{w}}$$ $${\beta'}_{g1} = 3,84 \bullet \frac{6,855 \bullet 10^{- 7}}{0,08}$$
7.3. Obliczenie współczynnika wnikania masy dla fazy ciekłej
	7.3.1. Prędkość masowa cieczy $$g_{c} = \frac{{\dot{G}}_{c}}{\frac{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}{4}}$$ $$g_{c} = \frac{126,63}{\frac{\pi \bullet {3,2}^{2}}{4}}$$
	7.3.2. Średnica zastępcza $$d_{e} = \frac{1}{a}$$ $$d_{e} = \frac{1}{75}$$
	7.3.3. Liczba Reynoldsa $$\text{Re}_{c} = \frac{g_{c} \bullet d_{e}}{\eta_{w}}$$ $$\text{Re}_{c} = \frac{0,013 \bullet 15,75}{10,0008 \bullet 10^{- 4}}$$
	7.3.4. Liczba Schmidta $$\text{Sc}_{c} = \frac{\eta_{w}}{M_{w} \bullet {\delta'}_{\text{AW}}}$$ $$\text{Sc}_{c} = \frac{}{18 \bullet 9,76 \bullet 10^{- 8}}$$
	7.3.5. Liczba Sherwooda Shc = C • Rec^A • Scc^B Shc = 0, 015 • 210^0, 33 • 569, 3^0, 66
	7.3.6. Zastępczy wymiar liniowy $$\delta_{e} = \sqrt[3]{\frac{{\eta_{c}}^{2}}{g \bullet {\rho_{c}}^{2}}}$$ $$\delta_{e} = \sqrt[3]{\frac{{()}^{2}}{9,81 \bullet {998,2}^{2}}}$$
	7.3.7. Współczynnik wnikania masy $${\beta'}_{c} = \text{Sh}_{c} \bullet \frac{{\delta'}_{\text{AW}}}{\delta_{e}}$$ $${\beta'}_{c} = 5,77 \bullet \frac{}{}$$
7.4. Określenie wartości zamiennika n
XA YA YA* 2 0,001 0,22 0,097 97
7.5. Obliczenie współczynnika przenikania masy
	7.5.1. Obliczenie współczynników k’1 , k’2
	7.5.2. Średni współczynnik przenikania masy
8. Obliczenie powierzchni wymiany masy
8.1. Obliczenie teoretycznej powierzchni wymiany masy
8.2. Prędkość rzeczywista cieczy
	$$w_{o,c} = \frac{\frac{{\dot{G}}_{c}}{\rho_{w}}}{\frac{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}{4}}$$ $$w_{o,c} = \frac{\frac{126,63}{998,2}}{\frac{\pi \bullet {3,2}^{2}}{4}}$$
8.3. Wyznaczenie współczynnika użyteczności powierzchni
	$$\varphi = \frac{\sqrt[3]{a}}{f(w_{o,c})}$$ $$\varphi = \frac{\sqrt[3]{75}}{4}$$	Przyjmujemy:
8.4. Obliczenie rzeczywistej powierzchni wymiany masy
	$$A^{*} = \frac{A_{t}}{\varphi}$$ $$A^{*} = \frac{4985,6}{1}$$
9. Określenie wysokości warstwy wypełnienia
9.1. Wyznaczenie teoretycznej wysokości warstwy wypełnienia
	$$H = \ \frac{A^{*}}{a \bullet \frac{\pi \bullet {D_{w}}^{2}}{4}}$$ $$H = \ \frac{4985,6}{75 \bullet \frac{\pi \bullet {3,2}^{2}}{4}}$$
9.2. Wyznaczenie rzeczywistej wysokości warstwy wypełnienia
9.3. Sprawdzenie warunku na smukłość wymiennika
10. Hydrodynamika kolumny z wypełnieniem
10.1. Sprawdzenie warunku na zachłystywanie się wymiennika
	10.1.1. Średnica zastępcza
	10.1.2. Liczba Reynoldsa
	10.1.3. Współczynnik oporu hydraulicznego
	10.1.4. Spadek ciśnienia na wypełnieniu suchym
	10.1.5. Sprawdzanie obciążeń aparatu Zgodnie z wykresem Rys. 153 [1] aparat nie będzie się zachłystywał.
	10.1.6. Współczynnik zraszania Azr = 10^β • gc Azr = 10^0, 0348 • 15, 75
	10.1.7. Spadek ciśnienia na wypełnieniu zraszanym
10.2. Określenie ilości cieczy zawieszonej na wypełnieniu
	10.2.1. Statyczna ilość cieczy $$r_{s} = \frac{1,53 \bullet 10^{- 4}}{d_{n}^{1,2}}$$ $$r_{s} = \frac{1,53 \bullet 10^{- 4}}{{0,08}^{1,2}}$$
	10.2.2. Liczba Reynoldsa (ciecz)
	10.2.3. Dynamiczna ilość cieczy $$r_{d} = 2,9 \bullet 10^{- 5} \bullet \varepsilon \bullet \text{Re}_{c}^{0,66} \bullet {(\frac{\eta_{c}}{\eta_{c}})}^{0,75} \bullet d_{n}^{- 1,2}$$ rd = 2, 9 • 10^−5 • 0, 77 • 1636, 2^0, 66 • 1^0, 75 • 0, 08^−1, 2
	10.2.4. Całkowita ilość cieczy rc = rs + rd rc = 0, 0032 + 0, 061
11. Obliczenia konstrukcyjno – wytrzymałościowe
11.1. Dobór zraszacza
	Dobrano zraszacz talerzowy, zalecany do kolumn o średnicach powyżej 2000[mm]. Stosujemy talerze płaskie o średnicy 200[mm]. Odległość dyszy od talerza przyjmujemy jako 700[mm], a prędkość wypływu cieczy z dyszy wc = 1[m/s] Przy takich założeniach średnica powierzchni zraszania wynosi 1000[mm]. Dobieramy 7 talerzy rozmieszczonych w układzie heksagonalnym. Dysze zostały umieszczone na 3 płaskownikach. Odległość talerzy od wypełnienia wynosi 100[mm]
11.2 Dobór rusztu nośnego
	11.2.1. Ciężar właściwy wypełnienia suchego γp = Guw • g γp = 540 • 9, 81
	11.2.2. Ciężar właściwy wypełnienia mokrego γm = γp • 1, 25 γm = 5297, 4 • 1, 25
	11.2.3. Całkowity ciężar wypełnienia mokrego
	11.2.4. Obliczenie długości belki nośnej Wybrano pierścień nośny 50 x 15
Przyjęto dwuteowniki 550 wg normy PN-91/H-93407. Masa dwuteownika 167[kg].	11.2.5. Obciążenie ciągłe belki podpierającej dwuteowej
Założono:	11.2.6. Moment gnący działający na dwuteownik
	11.2.7. Moment gnący działający na płaskownik nośny
	11.2.8. Naprężenia dopuszczalne na zginanie
	11.2.9. Wskaźnik wytrzymałości przekroju
Przyjęto grubość płaskownika	11.2.10. Wysokość płaskownika	Przyjęto płaskownik 300 wg normy EN 10163 – 3:2004
	11.2.11. Moment bezwładności powierzchni przekroju płaskownika
	11.2.12. Ciężar własny płaskownika
	11.2.13. Suma obciążeń
	11.2.14. Sprawdzenie strzałki ugięcia
Przyjęto podziałkę	11.2.15. Procent powierzchni zajmowanej przez płaskowniki nośne Płaskowniki łączące przyjmuje się tej samej grubości co płaskowniki nośne i równe połowie wysokości płaskowników nośnych.
	11.2.16. Wysokość płaskowników łączących
	11.2.17. Liczba płaskowników nośnych i łączących Liczba płaskowników nośnych wynosi a liczbę płaskowników łączących przyjęto jako
Przyjęto średnią długość płaskowników	11.2.18. Orientacyjna masa rusztu
11.3. Dobór odkraplacza
	Jako urządzenie odkraplające zastosowano dodatkową warstwę pierścieni ceramicznych Raschiga 25x25x3 o wysokości hodk = 0, 3 [m]
11.3. Dobór materiału konstrukcyjnego
Ze względu na to, iż w wymienniku ciepła przepływa zarówno dwutlenek węgla, wodór jak i woda do konstrukcji wymiennika użyto stali nierdzewnej 1H18N9T. Jest ona głównym materiałem konstrukcyjnym. Łapy, które nie mają bezpośredniego kontaktu z substancjami są stworzone ze
11.4. Obliczenia i dobór płaszcza
Wg. UDT:	11.4.1. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych $$k = \frac{R_{e}}{X_{e}}$$ $$k = \frac{19 \bullet 10^{7}}{1,65}$$
	11.4.2. Wartość współczynnika wytrzymałości szwu Dla dwustronnego złącza doczołowego współczynnik wytrzymałości „z” wynosi: z = zdop • 1, 00 z = 1 • 1, 00
	11.4.3. Obliczenie ciśnienia hydrostatycznego dla wody
	11.4.4. Wyznaczenie wartości ciśnienia obliczeniowego dla wody
	11.4.5. Obliczenie teoretycznej grubości ścianki płaszcza
	11.4.6. Obliczenie naddatków
	11.4.7. Obliczenie rzeczywistej grubości ścianki płaszcza Według normy BN-65/2002-02 przyjmuję, że g=24[ mm]
	11.4.8. Obliczenie średnicy zewnętrznej aparatu
	11.4.9. Sprawdzenie grubości ścianki ze względu na sztywność
11.5. Obliczenia i dobór dennic
	11.5.1. Dobór dennicy górnej i dolnej Dennice zostały dobrane zgodnie z normą PN-66/M-35412 o parametrach:
Założone:	11.5.2. Obliczenie współczynnika wyoblenia dna
	11.5.3. Obliczenie całkowitej wysokości dennic
	11.5.4. Obliczenie współczynnika yw wg UDT, yw zostało odczytane z tablicy 3.1
	11.5.5. Obliczenie naprężeń dopuszczalnych dla dennic
	11.5.6. Obliczenie grubości ścianki dennicy Według normy BN-66/M-35412 przyjmuję, że g=24[ mm]
11.6. Określenie maksymalnej średnicy otworu niewymagającego wzmocnienia dla płaszcza i dennicy
	11.6.1. Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego dennicy osłabionej otworem
	11.6.2. Wyznaczenie największej średnicy otworu w dnie Największa średnica otworu w dennicy nie wymagająca wzmocnienia równa się najmniejszej z trzech podanych wartości: Wybieram zatem d3 o wartości 0,2[m].
	11.6.3. Obliczenie współczynnika wytrzymałościowego płaszcza osłabionego otworem
	11.6.4. Wyznaczenie największej średnicy otworu w płaszczu Największa średnica otworu w płaszczu nie wymagająca wzmocnienia równa się najmniejszej z trzech podanych wartości: Wybieram zatem d1 o wartości 0,17m
11.7. Dobór króćców na podstawie norm
	11.7.1. Prędkość gazów w króćcach $$f_{\text{kr}} = \frac{\pi \bullet d_{\text{nom}}^{2}}{4}$$ $$f_{\text{kr}} = \frac{3,14 \bullet {0,1}^{2}}{4}$$
	11.7.2. Średnica króćców
	11.7.3. Dobór króćców Dobrano dwa króćce z stali węglowej z kołnierzami przyspawanymi okrągłymi płaskimi o średnicy Dnom=100 [mm], otwory na króćce wymagają wzmocnienia. wg BN-76/2211-40
Rura       Kołnierz                       dz mm s mm długość mm M kg Dz mm g mm D0 mm otwory D1 mm f d1 mm d2 mm d3 mm b mm M kg l1 l2 d0 mm ilość 108 4,0 150 250 10,3 220 20 180 18 8 570 3 524 538 552
	11.7.4. Prędkość cieczy w króćcach $$f_{\text{kr}} = \frac{\pi \bullet d_{\text{nom}}^{2}}{4}$$ $$f_{\text{kr}} = \frac{3,14 \bullet {0,4}^{2}}{4}$$
	11.7.5. Średnica króćców
	11.7.6. Obliczenie pierścienia wzmacniającego dla króćców Obliczenie średnicy zewnętrznej pierścienia
	11.7.7. Dobór króćców Dobrano dwa króćce z stali węglowej z kołnierzami przyspawanymi okrągłymi płaskimi o średnicy Dnom=400 [mm], otwory na króćce wymagają wzmocnienia. wg BN-76/2211-40
Rura       Kołnierz                       dz mm s mm długość mm M kg Dz mm g mm D0 mm otwory D1 mm f d1 mm d2 mm d3 mm b mm M kg l1 l2 d0 mm ilość 406,4 8,8 300 400 85,9 580 30 525 30 16 570 4 524 538 552
11.8. Dobór kołnierzy
	Dobieram 4 kołnierze (2 dla płaszcza, 2 dla dennic) na podstawie normy PN EN 1092-1 Parametry dotyczące kołnierza: Szyjka: Liczba śrub – 72 Gwint – M33
11.9. Dobór włazu
	11.9.1. Parametry dla włazu Parametry śrub dla włazu: Śruby z łbem sześciokątnym M24x100 masa 1 sztuki: 0,452[kg] liczba sztuk: 12 Parametry nakrętek dla włazu: masa nakrętki: 0,107[kg] liczba sztuk: 12 Parametry uszczelek dla włazu: rodzaj: PZ d=420[mm] D=478[mm] Długość rury króćca dla włazu l = 200[mm]
	11.9.2. Obliczenie pierścienia wzmacniającego Obliczenie średnicy zewnętrznej pierścienia
11.10. Określenie masy aparatu pustego
	11.10.1. Masa płaszcza
	11.10.2. Masa wypełnienia suchego
	11.10.3. Masa odkraplacza
	11.10.4. Masa pustego aparatu
11.11. Masa aparatu zalanego
	11.11.1. Masa wody
	11.11.2. Masa zalanego aparatu
11.12. Dobór łap i podpór
	11.12.1. Obliczenie masy ruchowej Czyli ciężaru przypadającego na dwie łapy:
	11.12.2. Dobór łap Zgodnie z normą BN-221264/-02 i BN-64/2252-01 dobieram 3 łapy o wielkości W=400. Parametry łap: Dane dotyczące łap: Łapy wymagają wzmocnienia, gdyż najmniejsza grubość płaszcza nie wymagająca wzmocnienia to 28[mm], podczas gdy rzeczywista grubość płaszcze wynosi 24[mm]. Dobrano blachy wzmacniające o wielkości 400.