Elementy systemów dynamicznych - człony inercyjne
Poniedziałek 17:05
Cel ćwiczenia
Celem ćwiczeni a jest zapoznanie się z podstawowymi elementami systemów dynamicznych – obiektami inercyjnymi, oraz metodami symulacji przebiegu ich charakterystyk skokowych. W tym celu wykorzystano arkusz kalkulacyjny Excel oraz Simulink (Matlab).
Wprowadzenie
Człon inercyjny jest układem w automatyce, w którym sygnał wyjściowy jest proporcjonalny do sygnału wejściowego dopiero po upływie pewnego czasu.
Człony inercyjne I-rzędu w dziedzinie można opisać wzorem:
$h\left( t \right) = k \bullet \left( 1 - e^{- \frac{t}{\tau}} \right)$,
gdzie : k- wzmocnienie sygnału
τ – stała czasowa
Człon inercyjny II-rzędu w dziedzinie czasu opisuje się następująco:
$$h\left( t \right) = k(1 - \frac{\tau_{1}}{\tau_{1} - \tau_{2}} \bullet e^{\frac{- t}{\tau_{1}}} + \frac{\tau_{1}}{\tau_{1} - \tau_{2}} \bullet e^{\frac{- t}{\tau_{2}}}) \bullet \mathbf{1}\left( t \right)$$
Przebieg ćwiczenia
Po uruchomieniu programu Microsoft Office Excel, w arkuszu kalkulacyjnym wykonano obliczenia wartości funkcji h(t) dla τ ∈ {1,2,3}. Na podstawie otrzymanych wyników utworzono wykresy y = h(t) dla 3 wartości stałych czasowych, na który naniesiono również funkcję stałą y = 1 − e−1 = 0, 6321. Po ustaleniu punktów przecięcia wykresów funkcji z funkcją stałą dodano kolejny wykres funkcji. Manipulowano nim zmieniając wartość τ, w celu poznania sumy kwadratów różnic odległości między wykresami (jest to jeden ze sposobów określenia trafności dopasowania dwóch wykresów do siebie – im mniejsza suma, tym dopasowanie dokładniejsze).
Uruchomiono program Simulink i tworzono układy zgodne z zamieszczonymi niżej schematami (punkt V). Dla każdego układu wykorzystując funkcje programu tworzono wykresy.
Wyniki obliczeń i wykresy – arkusz kalkulacyjny
Tabela 1 Tabela wartości skoku funkcji dla 3 stałych czasowych (dla 10 sekund)
czas | h(τ = 1) |
h(τ = 2) |
h(τ = 3) |
y=0.6321 | 5,0 | 0,9933 | 0,9179 | 0,8111 | 0,6321 | |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
s | Y | Y | Y | Y | 5,1 | 0,9939 | 0,9219 | 0,8173 | 0,6321 | |
0,0 | 0,0000 | 0,0000 | 0,0000 | 0,6321 | 5,2 | 0,9945 | 0,9257 | 0,8233 | 0,6321 | |
0,1 | 0,0952 | 0,0488 | 0,0328 | 0,6321 | 5,3 | 0,9950 | 0,9293 | 0,8291 | 0,6321 | |
0,2 | 0,1813 | 0,0952 | 0,0645 | 0,6321 | 5,4 | 0,9955 | 0,9328 | 0,8347 | 0,6321 | |
0,3 | 0,2592 | 0,1393 | 0,0952 | 0,6321 | 5,5 | 0,9959 | 0,9361 | 0,8401 | 0,6321 | |
0,4 | 0,3297 | 0,1813 | 0,1248 | 0,6321 | 5,6 | 0,9963 | 0,9392 | 0,8454 | 0,6321 | |
0,5 | 0,3935 | 0,2212 | 0,1535 | 0,6321 | 5,7 | 0,9967 | 0,9422 | 0,8504 | 0,6321 | |
0,6 | 0,4512 | 0,2592 | 0,1813 | 0,6321 | 5,8 | 0,9970 | 0,9450 | 0,8553 | 0,6321 | |
0,7 | 0,5034 | 0,2953 | 0,2081 | 0,6321 | 5,9 | 0,9973 | 0,9477 | 0,8601 | 0,6321 | |
0,8 | 0,5507 | 0,3297 | 0,2341 | 0,6321 | 6,0 | 0,9975 | 0,9502 | 0,8647 | 0,6321 | |
0,9 | 0,5934 | 0,3624 | 0,2592 | 0,6321 | 6,1 | 0,9978 | 0,9526 | 0,8691 | 0,6321 | |
1,0 | 0,6321 | 0,3935 | 0,2835 | 0,6321 | 6,2 | 0,9980 | 0,9550 | 0,8734 | 0,6321 | |
1,1 | 0,6671 | 0,4231 | 0,3070 | 0,6321 | 6,3 | 0,9982 | 0,9571 | 0,8775 | 0,6321 | |
1,2 | 0,6988 | 0,4512 | 0,3297 | 0,6321 | 6,4 | 0,9983 | 0,9592 | 0,8816 | 0,6321 | |
1,3 | 0,7275 | 0,4780 | 0,3517 | 0,6321 | 6,5 | 0,9985 | 0,9612 | 0,8854 | 0,6321 | |
1,4 | 0,7534 | 0,5034 | 0,3729 | 0,6321 | 6,6 | 0,9986 | 0,9631 | 0,8892 | 0,6321 | |
1,5 | 0,7769 | 0,5276 | 0,3935 | 0,6321 | 6,7 | 0,9988 | 0,9649 | 0,8928 | 0,6321 | |
1,6 | 0,7981 | 0,5507 | 0,4134 | 0,6321 | 6,8 | 0,9989 | 0,9666 | 0,8963 | 0,6321 | |
1,7 | 0,8173 | 0,5726 | 0,4326 | 0,6321 | 6,9 | 0,9990 | 0,9683 | 0,8997 | 0,6321 | |
1,8 | 0,8347 | 0,5934 | 0,4512 | 0,6321 | 7,0 | 0,9991 | 0,9698 | 0,9030 | 0,6321 | |
1,9 | 0,8504 | 0,6133 | 0,4692 | 0,6321 | 7,1 | 0,9992 | 0,9713 | 0,9062 | 0,6321 | |
2,0 | 0,8647 | 0,6321 | 0,4866 | 0,6321 | 7,2 | 0,9993 | 0,9727 | 0,9093 | 0,6321 | |
2,1 | 0,8775 | 0,6501 | 0,5034 | 0,6321 | 7,3 | 0,9993 | 0,9740 | 0,9123 | 0,6321 | |
2,2 | 0,8892 | 0,6671 | 0,5197 | 0,6321 | 7,4 | 0,9994 | 0,9753 | 0,9151 | 0,6321 | |
2,3 | 0,8997 | 0,6834 | 0,5354 | 0,6321 | 7,5 | 0,9994 | 0,9765 | 0,9179 | 0,6321 | |
2,4 | 0,9093 | 0,6988 | 0,5507 | 0,6321 | 7,6 | 0,9995 | 0,9776 | 0,9206 | 0,6321 | |
2,5 | 0,9179 | 0,7135 | 0,5654 | 0,6321 | 7,7 | 0,9995 | 0,9787 | 0,9232 | 0,6321 | |
2,6 | 0,9257 | 0,7275 | 0,5796 | 0,6321 | 7,8 | 0,9996 | 0,9798 | 0,9257 | 0,6321 | |
2,7 | 0,9328 | 0,7408 | 0,5934 | 0,6321 | 7,9 | 0,9996 | 0,9807 | 0,9282 | 0,6321 | |
2,8 | 0,9392 | 0,7534 | 0,6068 | 0,6321 | 8,0 | 0,9997 | 0,9817 | 0,9305 | 0,6321 | |
2,9 | 0,9450 | 0,7654 | 0,6197 | 0,6321 | 8,1 | 0,9997 | 0,9826 | 0,9328 | 0,6321 | |
3,0 | 0,9502 | 0,7769 | 0,6321 | 0,6321 | 8,2 | 0,9997 | 0,9834 | 0,9350 | 0,6321 | |
3,1 | 0,9550 | 0,7878 | 0,6442 | 0,6321 | 8,3 | 0,9998 | 0,9842 | 0,9371 | 0,6321 | |
3,2 | 0,9592 | 0,7981 | 0,6558 | 0,6321 | 8,4 | 0,9998 | 0,9850 | 0,9392 | 0,6321 | |
3,3 | 0,9631 | 0,8080 | 0,6671 | 0,6321 | 8,5 | 0,9998 | 0,9857 | 0,9412 | 0,6321 | |
3,4 | 0,9666 | 0,8173 | 0,6780 | 0,6321 | 8,6 | 0,9998 | 0,9864 | 0,9431 | 0,6321 | |
3,5 | 0,9698 | 0,8262 | 0,6886 | 0,6321 | 8,7 | 0,9998 | 0,9871 | 0,9450 | 0,6321 | |
3,6 | 0,9727 | 0,8347 | 0,6988 | 0,6321 | 8,8 | 0,9998 | 0,9877 | 0,9468 | 0,6321 | |
3,7 | 0,9753 | 0,8428 | 0,7087 | 0,6321 | 8,9 | 0,9999 | 0,9883 | 0,9485 | 0,6321 | |
3,8 | 0,9776 | 0,8504 | 0,7182 | 0,6321 | 9,0 | 0,9999 | 0,9889 | 0,9502 | 0,6321 | |
3,9 | 0,9798 | 0,8577 | 0,7275 | 0,6321 | 9,1 | 0,9999 | 0,9894 | 0,9518 | 0,6321 | |
4,0 | 0,9817 | 0,8647 | 0,7364 | 0,6321 | 9,2 | 0,9999 | 0,9899 | 0,9534 | 0,6321 | |
4,1 | 0,9834 | 0,8713 | 0,7450 | 0,6321 | 9,3 | 0,9999 | 0,9904 | 0,9550 | 0,6321 | |
4,2 | 0,9850 | 0,8775 | 0,7534 | 0,6321 | 9,4 | 0,9999 | 0,9909 | 0,9564 | 0,6321 | |
4,3 | 0,9864 | 0,8835 | 0,7615 | 0,6321 | 9,5 | 0,9999 | 0,9913 | 0,9579 | 0,6321 | |
4,4 | 0,9877 | 0,8892 | 0,7693 | 0,6321 | 9,6 | 0,9999 | 0,9918 | 0,9592 | 0,6321 | |
4,5 | 0,9889 | 0,8946 | 0,7769 | 0,6321 | 9,7 | 0,9999 | 0,9922 | 0,9606 | 0,6321 | |
4,6 | 0,9899 | 0,8997 | 0,7842 | 0,6321 | 9,8 | 0,9999 | 0,9926 | 0,9619 | 0,6321 | |
4,7 | 0,9909 | 0,9046 | 0,7913 | 0,6321 | 9,9 | 0,9999 | 0,9929 | 0,9631 | 0,6321 | |
4,8 | 0,9918 | 0,9093 | 0,7981 | 0,6321 | 10,0 | 1,0000 | 0,9933 | 0,9643 | 0,6321 | |
4,9 | 0,9926 | 0,9137 | 0,8047 | 0,6321 |
$$h\left( t \right) = k(1 - e^{\frac{- t}{\tau}})$$
Przykładowo dla τ = 1 i k = 1
$${h\left( 0 \right) = 1 - e^{\frac{- 0}{1}} = 1 - 1 = 0}{h\left( 0,1 \right) = 1 - e^{\frac{- 0,1}{1}} = 0,0952}{h\left( 0,2 \right) = 1 - e^{\frac{- 0,2}{1}} = 0,1813}$$
Wykresy – Simulink
Wykonano poniższy układ – element generujący skok jednostkowy połączono szeregowo z trzema członami inercyjnymi. Każdy z elementów oraz źródło sygnału stałego połączono z multipleksem, a następnie z oscyloskopem. Dla każdego członu inercyjnego wartość wzmocnienia k jest równa 1.
Schemat 1 Połączenie układu symulacyjnego; τI=1, τII=2, τIII=3
Wykres 1 Zależności wartości skoku od czasu dla źródła skoku jednostkowego, członów inercyjnych I-rzędu i sygnału stałego (kolory wykresów odpowiadają kolorom elementów na schemacie)
Następnie do układu dołączono czwarty człon inercyjny tak, by tworzył on szeregowe połączenie z pierwszym członem inercyjnym. Zmieniono wartości stałych czasowych w następujący sposób:
Schemat 2 Połączenie układu symulacyjnego. τI=3, τII=1, τIII=2, τIV=1
Szeregowe połączenie członów I-rzędu daje człon II-rzędu .
Wykres 2 Zależności wartości skoku od czasu dla źródła skoku jednostkowego, członów inercyjnych I-rzędu, sygnału stałego oraz członu inercyjnego II-rzędu
Następnie przed człon inercyjny II dodano element opóźniający.
Schemat 3 Połączenie układu zawierającego człon inercyjny I i II-rzędu oraz blok opóźniający połączony z członem inercyjnym I-rzędu (τI=1, τII=3, τIII=3, τIV=3)
Wykres 3 Zależności wartości skoku od czasu dla źródła skoku jednostkowego, członu inercyjnego I-rzędu, sygnału stałego, członu inercyjnego I-rzędu z opóźnieniem oraz członu inercyjnego II-rzędu
Manipulując czasem opóźnienia oraz wartością τII próbowano przybliżyć przebieg charakterystyki skokowej członu inercyjnego II-rzędu.
Aproksymacja członu inercyjnego II-rzędu członem inercyjnym I-rzędu z opóźnieniem
Wyrażenia opisujące człon inercyjny I-rzędu w dziedzinie czasu ma postać:
$$h\left( t \right) = k(1 - e^{\frac{- t}{\tau}})$$
a członu inercyjnego II-rzędu:
$$h\left( t \right) = k(1 - \frac{\tau_{1}}{\tau_{1} - \tau_{2}} \bullet e^{\frac{- t}{\tau_{1}}} + \frac{\tau_{1}}{\tau_{1} - \tau_{2}} \bullet e^{\frac{- t}{\tau_{2}}}) \bullet \mathbf{1}\left( t \right)$$
Numer schematu |
Wartość k |
Wartość τ | Opis matematyczny członu I rzędu |
---|---|---|---|
τI |
τII |
||
1 | 1 | 1 | 2 |
2 | 3 | 1 | |
3 | 1 | 3 |
Numer schematu |
Opis matematyczny członu II-rzędu | Opis matematyczny elementu członu I-rzędu z opóźnieniem |
---|---|---|
1 | - | - |
2 | $$1 - \frac{3}{2} \bullet e^{\frac{- t}{3}} + \frac{1}{2} \bullet e^{\frac{- t}{1}}$$ |
- |
3 | $$1 + \frac{1}{2} \bullet e^{\frac{- t}{1}} - \frac{3}{2} \bullet e^{\frac{- t}{3}}$$ |
$$1 - e^{- \frac{t - \tau_{D}}{3}}$$ |
gdzie τD to czas opóźnienia.
Wykorzystując wyniki symulacji układu 3 dla członu inercyjnego II-rzędu starano się znaleźć takie τx i τD, aby wykresy dla członów I i II rzędu były do siebie jak najbardziej zbliżone. Obliczenia przeprowadzano w arkuszu kalkulacyjnym Excel wykorzystując schemat przeprowadzony w pierwszej części ćwiczenia – obliczając sumę kwadratu różnicy między przebiegami. Otrzymano następujące wyniki:
Wykres 4 Zależność skoku od czasu dla członu inercyjnego I i II-rzędu
czas | Człon II-rzędu | Człon I-rzędu z opóźnieniem | Kwadrat różnicy | 4, 9 |
0, 7108 |
0, 7136 |
7, 819 • 10−6 |
|
---|---|---|---|---|---|---|---|---|
5,0 | 0,7201 | 0,7221 | 4,236•10−6 | |||||
s | Y | Y | Y2 |
5,1 | 0,7290 | 0,7304 | 1,817•10−6 | |
0 |
0 |
0 |
0 |
5, 2 |
0, 7377 |
0, 7384 |
4, 445 • 10−7 |
|
0, 1 |
0, 0016 |
0, 0000 |
2, 5432 • 10−6 |
5, 3 |
0, 7461 |
0, 7462 |
1, 997 • 10−10 |
|
0, 2 |
0, 0061 |
0, 0000 |
3, 727 • 10−5 |
5, 4 |
0, 7543 |
0, 7537 |
3, 715 • 10−7 |
|
0, 3 |
0, 0132 |
0, 0000 |
1, 730 • 10−4 |
5, 5 |
0, 7622 |
0, 7610 |
1, 451 • 10−6 |
|
0, 4 |
0, 0224 |
0, 0000 |
5, 018 • 10−4 |
5, 6 |
0, 7699 |
0, 7681 |
3, 136 • 10−6 |
|
0, 5 |
0, 0335 |
0, 0000 |
1, 125 • 10−3 |
5, 7 |
0, 7773 |
0, 7750 |
5, 331 • 10−6 |
|
0, 6 |
0, 0463 |
0, 0000 |
2, 145 • 10−3 |
5, 8 |
0, 7845 |
0, 7817 |
7, 948 • 10−6 |
|
0, 7 |
0, 0605 |
0, 0000 |
3, 655 • 10−3 |
5, 9 |
0, 7915 |
0, 7882 |
1, 090 • 10−5 |
|
0, 8 |
0, 0758 |
0, 0135 |
3, 880 • 10−3 |
6,0 | 0, 7982 |
0, 7945 |
1, 413 • 10−5 |
|
0, 9 |
0, 0921 |
0, 0428 |
2, 427 • 10−3 |
6, 1 |
0, 8048 |
0, 8006 |
1, 754 • 10−5 |
|
1, 0 |
0, 1091 |
0, 0712 |
1, 437 • 10−3 |
6, 2 |
0, 8111 |
0, 8065 |
2, 110 • 10−5 |
|
1, 1 |
0, 1269 |
0, 0988 |
7, 859 • 10−4 |
6, 3 |
0, 8172 |
0, 8123 |
2, 473 • 10−5 |
|
1, 2 |
0, 1451 |
0, 1256 |
3, 802 • 10−4 |
6, 4 |
0, 8232 |
0, 8178 |
2, 840 • 10−5 |
|
1, 3 |
0, 1637 |
0, 1516 |
1, 476 • 10−4 |
6, 5 |
0, 8289 |
0, 8233 |
3, 205 • 10−5 |
|
1, 4 |
0, 1827 |
0, 1768 |
3, 426 • 10−5 |
6, 6 |
0, 8345 |
0, 8285 |
3, 565 • 10−5 |
|
1, 5 |
0, 2018 |
0, 2013 |
2, 461 • 10−7 |
6, 7 |
0, 8399 |
0, 8336 |
3, 918 • 10−5 |
|
1, 6 |
0, 2210 |
0, 2250 |
1, 623 • 10−5 |
6, 8 |
0, 8451 |
0, 8385 |
4, 259 • 10−5 |
|
1, 7 |
0, 2402 |
0, 2480 |
6, 108 • 10−5 |
6, 9 |
0, 8501 |
0, 8433 |
4, 587 • 10−5 |
|
1, 8 |
0, 2594 |
0, 2704 |
1, 199 • 10−4 |
7, 0 |
0, 8550 |
0, 8480 |
4, 900 • 10−5 |
|
1, 9 |
0, 2786 |
0, 2921 |
1, 825 • 10−4 |
7, 1 |
0, 8597 |
0, 8525 |
5, 196 • 10−5 |
|
2, 0 |
0, 2975 |
0, 3131 |
2, 420 • 10−4 |
7, 2 |
0, 8643 |
0, 8569 |
5, 475 • 10−5 |
|
2, 1 |
0, 3164 |
0, 3335 |
2, 945 • 10−4 |
7, 3 |
0, 8687 |
0, 8611 |
5, 734 • 10−5 |
|
2, 2 |
0, 3349 |
0, 3533 |
3, 375 • 10−4 |
7, 4 |
0, 8730 |
0, 8653 |
5, 974 • 10−5 |
|
2, 3 |
0, 3533 |
0, 3725 |
3, 702 • 10−4 |
7, 5 |
0, 8771 |
0, 8693 |
6, 194 • 10−5 |
|
2, 4 |
0, 3714 |
0, 3912 |
3, 925 • 10−4 |
7, 6 |
0, 8812 |
0, 8732 |
6, 393 • 10−5 |
|
2, 5 |
0, 3891 |
0, 4093 |
4, 050 • 10−4 |
7, 7 |
0, 8850 |
0, 8769 |
6, 573 • 10−5 |
|
2, 6 |
0, 4066 |
0, 4268 |
4, 085 • 10−4 |
7, 8 |
0, 8888 |
0, 8806 |
6, 732 • 10−5 |
|
2, 7 |
0, 4237 |
0, 4439 |
4, 043 • 10−4 |
7, 9 |
0, 8924 |
0, 8841 |
6, 872 • 10−5 |
|
2, 8 |
0, 4405 |
0, 4604 |
3, 935 • 10−4 |
8, 0 |
0, 8959 |
0, 8876 |
6, 992 • 10−5 |
|
2, 9 |
0, 4570 |
0, 4764 |
3, 774 • 10−4 |
8, 1 |
0, 8993 |
0, 8909 |
7, 093 • 10−5 |
|
3, 0 |
0, 4731 |
0, 4920 |
3, 572 • 10−4 |
8, 2 |
0, 9026 |
0, 8942 |
7, 176 • 10−5 |
|
3, 1 |
0, 4888 |
0, 5071 |
3, 340 • 10−4 |
8, 3 |
0, 9058 |
0, 8973 |
7, 242 • 10−5 |
|
3, 2 |
0, 5042 |
0, 5217 |
3, 087 • 10−4 |
8, 4 |
0, 9089 |
0, 9004 |
7, 290 • 10−5 |
|
3, 3 |
0, 5191 |
0, 5359 |
2, 821 • 10−4 |
8, 5 |
0, 9119 |
0, 9033 |
7, 322 • 10−5 |
|
3, 4 |
0, 5337 |
0, 5497 |
2, 551 • 10−4 |
8, 6 |
0, 9148 |
0, 9062 |
7, 339 • 10−5 |
|
3, 5 |
0, 5480 |
0, 5631 |
2, 282 • 10−4 |
8, 7 |
0, 9175 |
0, 9090 |
7, 341 • 10−5 |
|
3, 6 |
0, 5619 |
0, 5761 |
2, 020 • 10−4 |
8, 8 |
0, 9202 |
0, 9117 |
7, 329 • 10−5 |
|
3, 7 |
0, 5754 |
0, 5887 |
1, 769 • 10−4 |
8, 9 |
0, 9229 |
0, 9143 |
7, 305 • 10−5 |
|
3, 8 |
0, 5885 |
0, 6009 |
1, 531 • 10−4 |
9, 0 |
0, 9254 |
0, 9169 |
7, 268 • 10−5 |
|
3, 9 |
0, 6013 |
0, 6128 |
1, 309 • 10−4 |
9, 1 |
0, 9278 |
0, 9193 |
7, 220 • 10−5 |
|
4, 0 |
0, 6138 |
0, 6243 |
1, 104 • 10−4 |
9, 2 |
0, 9302 |
0, 9217 |
7, 161 • 10−5 |
|
4, 1 |
0, 6259 |
0, 6354 |
9, 181 • 10−5 |
9, 3 |
0, 9325 |
0, 9240 |
7, 093 • 10−5 |
|
4, 2 |
0, 6376 |
0, 6463 |
7, 509 • 10−5 |
9, 4 |
0, 9347 |
0, 9263 |
7, 016 • 10−5 |
|
4, 3 |
0, 6490 |
0, 6568 |
6, 028 • 10−5 |
9, 5 |
0, 9368 |
0, 9285 |
6, 931 • 10−5 |
|
4, 4 |
0, 6601 |
0, 6670 |
4, 733 • 10−5 |
9, 6 |
0, 9389 |
0, 9306 |
6, 838 • 10−5 |
|
4, 5 |
0, 6709 |
0, 6769 |
3, 618 • 10−5 |
9, 7 |
0, 9409 |
0, 9327 |
6, 739 • 10−5 |
|
4, 6 |
0, 6813 |
0, 6865 |
2, 676 • 10−5 |
9, 8 |
0, 9428 |
0, 9347 |
6, 633 • 10−5 |
|
4, 7 |
0, 6914 |
0, 6958 |
1, 896 • 10−5 |
9, 9 |
0, 9447 |
0, 9366 |
6, 522 • 10−5 |
|
4, 8 |
0, 7013 |
0, 7048 |
1, 269 • 10−5 |
10, 0 |
0, 9465 |
0, 9385 |
6, 407 • 10−5 |
|
Metodą prób i błędów dobrano poniższe wartości τx i τD. Dla właśnie tych wartości uzyskano najmniejszą sumę kwadratów różnic.
Suma kwadratów różnic | Wartość τx | Wartość τD |
---|---|---|
Y2 |
s |
s |
0, 02607 |
3, 315 |
0, 755 |
Wnioski
Programy wykorzystywane podczas ćwiczenia okazały się skutecznymi narzędziami w badaniu przebiegu charakterystyki skokowej obiektów inercyjnych. Bardziej wygodnym i szybszym sposobem jest wykorzystywanie Simulinka (Matlab) – ma więcej funkcji oraz nie wymaga on też wykonywania skomplikowanych operacji matematycznych. Arkusz kalkulacyjny okazał się jednak bardziej użyteczny przy aproksymacji członu II-rzędu członem I-rzędu z opóźnieniem.
Z analizy wykresów wynika, że im mniejsza jest stała czasowa, tym szybciej sygnał wyjściowy staje się proporcjonalny do sygnału wejściowego.
Element opóźniający z inercją pierwszego stopnia może aproksymować dużą ilość połączonych szeregowo członów I-rzędu o małych stałych czasowych(lub dodatkowo o jednej dużej stałej czasowej). W ćwiczeniu udało się przybliżyć przebieg charakterystyki członu inercyjnego drugiego stopnia przebiegiem charakterystyki członu inercyjnego pierwszego stopnia.