Projekt Buchcic

Tytuł projektu :

Urządzenia i sieci elektroenergetyczne

Część sieciowa

Projekt nr 16

Wykonali: Buchcic Piotr, Faff Konrad , Czajka Dariusz

Kierunek: Elektrotechnika

Moduł: Maszyny elektryczne

1 . Wymagany zakres prac podczas obliczeń części sieciowej projektu :

a ) Wyznaczyć parametry schematu zastępczego sieci .

b ) Dobrać przekroje przewodów do zakładów przemysłowych P1 , P2 , P3 oraz P4 ( dla wariantu 1 oraz 2 ) .

c ) Dobrać baterię kondensatorów dla zakładów przemysłowych P1 , P2 , P3 oraz P4 tak aby dyrektywny współczynnik mocy wyniósł 0,96 i ( dla wariantu 1 oraz 2 ) .

d ) Wyznaczenie spadków napięcia w sieci ( dla wariantu 1 oraz 2 ) .

e ) Obliczyć całkowite straty mocy i energii układu ( dla wariantu 1 oraz 2 ) oraz wybranie , który wariant będzie generował mniejsze straty energii w sieci .

2 . Dane projektowe :

a ) Schematy jedno kreskowe rozmieszczenia poszczególnych zakładów przemysłowych wraz z ich połączeniami z głównym punktem zasilającym :

- Wariant 1 :

- Wariant 2 :

b ) Parametry systemu elektroenergetycznego :

Napięcie w punkcie A0 Un = 21KV

Moc zwarciowa na szynach A0 w GPZ Sk = 217, 48 MVA

Czas od wystąpienia do wyłączenia zwarcia tk = 1s

3. Dobór przekroju przewodów do zakładów przemysłowych P1 , P2 , P3 oraz P4 ( dla wariantu 1 oraz 2 ) .

Do obliczenia poszczególnych przekrojów potrzebne jest całkowite obciążenie zakładu P3 .

Całkowite zapotrzebowanie na moc zakładu P3 należy wyliczyć poprzez obliczenie mocy szczytowych poszczególnych pól zakładu oraz podzielić zakład na sekcję i dobrać odpowiednie transformatory .

Moc szczytową czynną charakterystycznej grupy odbiorników określono na podstawie wzoru

gdzie:

kz – współczynnik zapotrzebowania mocy rozpatrywanej grupy odbiorników

nPi – moc znamionowa poszczególnych odbiorników rozpatrywanej grupy

Gdy uwzględnimy tangens kąta przesunięcia fazowego można określić moc szczytową bierną charakterystycznej grupy odbiorników:

a ) Obliczone moce szczytowe poszczególnych pól zakładu P3 zostały przedstawione w tabelach nr 1-7 :

- Tabela nr 1 Hala obróbki mechanicznej

Lp Rodzaj odbiornika Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Obrabiarka I 12 8 96 0,27 0,65 1,169 25,920 30,304
2 Obrabiarka II 13,5 22 297 0,2 0,5 1,732 59,400 102,884
3 Wentylator urządzeń produkcyjnych 12 14 168 0,7 0,8 0,750 117,600 88,200
4 Suwnica 25 2 50 0,2 0,5 1,732 10,000 17,321
5 Kompresor 8 6 48 0,85 0,75 0,882 40,800 35,982
6 Narzędzia przenośne 1,1 30 33 0,5 0,1 9,950 16,500 164,173
7 Oświetlenie rtęciowe – produkcyjne - - 405 0,8 0,9 0,484 324,000 156,920
8 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 36 1 0,9 0,484 36,000 17,436
9 Oświetlenie żarowe - adm.-socjalne - - 46 0,6 1 0,000 27,600 0,000
Suma 1179 657,82 613,22

- Tabela nr 2 Hala maszyn

Lp Rodzaj odbiornika Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Zgrzewarka punktowe i ciągle 11 7 77 0,35 0,6 1,333 26,950 35,933
2 Piec oporowy 45 3 135 0,65 0,95 0,329 87,750 28,842
3 Piec indukcyjny niskiej 30 4 120 0,8 0,7 1,020 96,000 97,940
4 Spawarka I 10 9 90 0,35 0,35 2,676 31,500 84,307
5 Obrabiarka III 11 6 66 0,4 0,5 1,732 26,400 45,726
6 Kompresor 3,5 10 35 0,85 0,75 0,882 29,750 26,237
7 Suwnica 30 3 90 0,2   0,500 18,000 9,000
8 Oświetlenie rtęciowe - prod. - - 220 0,8 0,9 0,484 176,000 85,241
9 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 12 1 0,9 0,484 12,000 5,812
10 Wentylator urz. Produkcyjnych 16 4 64 0,7 0,8 0,750 44,800 33,600
11 Oświetlenie żarowe - adm.-soc. - - 16 0,6 1 0,000 9,600 0,000
Suma 925 558,75 452,64

- Tabela nr 3 Oddział remontowy

Lp Rodzaj odbiornika   Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Spawarka I   6 4 24 0,35 0,35 2,676 8,400 22,482
2 Obrabiarka III   5 6 30 0,4 0,5 1,732 12,000 20,785
3 Kompresor lakierniczy   3 4 12 0,85 0,75 0,882 10,200 8,996
4 Suwnica   22 1 22 0,2 0,5 1,732 4,400 7,621
5 Piec oporowy   20 1 20 0,65 0,95 0,329 13,000 4,273
6 Wentylator urz. Produkcyjnych   3,5 6 21 0,7 0,8 0,750 14,700 11,025
7 Narzędzia przenośne   1,1 15 16,5 0,5 0,1 9,950 8,250 82,086
8 Oświetlenie fluoroscencyjne - prod. - - 135,5 0,8 0,9 0,484 108,400 52,501
9 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 12 1 0,9 0,484 12,000 5,812
10 Oświetlenie żarowe - adm.-soc. - - 22 0,6 1 0,000 13,200 0,000
Suma 315 204,55 215,58

- Tabela nr 4 Oddział Transportu

Lp Rodzaj odbiornika   Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Kompresor   3,5 9 31,5 0,85 0,75 0,882 26,775 23,613
2 Suwnica   7,5 4 30 0,2 0,5 1,732 6,000 10,392
3 Narzędzia przenośne   0,9 25 22,5 0,5 0,1 9,950 11,250 111,936
4 Wentylator urz. Sanitarno-higienicznych   6 9 54 0,65 0,8 0,750 35,100 26,325
5 Oświetlenie fluoroscencyjne - prod. - - 163 0,8 0,9 0,484 130,400 63,156
6 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 25 1 0,9 0,484 25,000 12,108
7 Oświetlenie żarowe - adm.-soc - - 30 0,6 1 0,000 18,000 0,000
Suma 356 252,52 247,53

Tabela nr 5 Kotłownia

Lp Rodzaj odbiornika   Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Pompa   25 3 75 0,85 0,75 0,882 63,750 56,222
2 Wentylator urządzeń produkcyjnych   3,5 4 14 0,7 0,8 0,750 9,800 7,350
3 Oświetlenie fluoroscencyjne - prod. - - 27 0,8 0,9 0,484 21,600 10,461
4 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 6 1 0,9 0,484 6,000 2,906
5 Oświetlenie żarowe - adm.-soc. - - 7 0,6 1 0,000 4,200 0,000
Suma 129 105,35 76,94

Tabela nr 6 Pompownia

Lp Rodzaj odbiornika   Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Pompa   63 4 252 0,85 0,75 0,882 214,200 188,907
2 Wentylator urządzeń produkcyjnych   3 4 12 0,7 0,8 0,750 8,400 6,300
3 Oświetlenie fluoroscencyjne - prod. - - 45 0,8 0,9 0,484 36,000 17,436
4 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 12 1 0,9 0,484 12,000 5,812
5 Oświetlenie żarowe - adm.-soc. - - 8 0,6 1 0,000 4,800 0,000
Suma 329 275,4 218,45

Tabela nr 7 Budynek administracyjny

Lp Rodzaj odbiornika   Pi[kW] Ilość n nPi[kW] kz cosfi tgφ Psg[kW] Qsg[kVAr]
1 Wentylator urz. Sanitarno-higienicznych   3 30 90 0,65 0,8 0,750 58,500 43,875
2 Urządzenia biurowe   0,5 130 65 0,8 0,6 1,333 52,000 69,333
3 Oświetlenie fluoroscencyjne - admi.-socj. - - 40 0,6 0,9 0,484 24,000 11,624
4 Oświetlenie żarowe - adm.-soc. - - 22 0,6 1 0,000 13,200 0,000
5 Oświetlenie rtęciowe – zewnętrzne - - 23 1 0,9 0,484 23,000 11,139
Suma 240 170,7 135,91

b) Podział poszczególnych budynków na sekcje tabela 8 -9 :

Tabela nr 8 Sekcja 1

Obiekt Psg [KW] Qsg [KVar] tgφ
Hala obróbki mechanicznej 657,82 613,22 0,93
Oddział remontowy 204,55 215,58 1,054
Oddział transportu 252,58 247,52 0,98

Tabela nr 9 Sekcja 2

Obiekt Psg[KW] Qsg [KVar] tgφ
Hala maszyn 558,75 452,64 0,81
Kotłownia 105,35 76,94 0,73
Pompownia 275,40 218,45 0,79
Budynek administracyjny 170,70 135,94 0,8

Ze względu na to że moce poszczególnych sekcji są większe niż 1MV należy uwzględnić współczynnik jednoczesności . Współczynnik jednoczesności nakładania się największych obciążeń kjc w funkcji mocy szczytowej czynnej odczytano z wykresu .

Współczynnik jednoczesności nakładania się największych obciążeń dla mocy czynnej:

kjc=0,89

Współczynnik jednoczesności nakładania się największych obciążeń dla mocy biernej:

kjb=0,67+0,33kjc=0,9367

Moce obliczeniowe dla zakładu z uwzględnieniem współczynnika jednoczesności nakładania się największych obciążeń, oblicza się z następujących zależności:

𝑃𝑠gj = 𝑘𝑗𝑐 ∙ 𝑃sg

𝑄𝑠gj= 𝑘𝑗𝑏 ∙ 𝑄sg

c ) Podział obiektów na sekcje w uwzględnieniem współczynnika jednoczesności przedstawiają tabele nr 10-11 :

Tabela nr 8 Sekcja 1

Obiekt Psgj [KW] Qsgj [KVar] tgφ
Hala obróbki mechanicznej 585,46 574,40 0,93
Oddział remontowy 182,05 201,93 1,05
Oddział transportu 224,79 231,85 0,98

Tabela nr 9 Sekcja 2

Obiekt Psgj[KW] Qsgj [KVar] tgφ
Hala maszyn 497,29 423,99 0,81
Kotłownia 93,76 72,07 0,73
Pompownia 245,11 204,62 0,79
Budynek administracyjny 151,92 127,33 0,79

c ) Zestawienie mocy szczytowych sekcji przedstawiamy w tabeli nr 12

Tabela nr 12:

Sekcja 1 Sekcja 2
Ps [KW] 992,31
Qs [KVar] 1008,19
tgφ 1,02
Pn [KW] 1850

d ) Dobór baterii kondensatorów :

Minimalną moc bierną baterii kondensatorów (Qk) określono na podstawie zależności:


Qk = PS • (tgφ1−tgφ2)[kVAr]

gdzie:

tgφ1 - jest naturalnym tangensem kąta (wynikającym z wartości wyznaczonych mocy czynnych i biernych obydwu sekcji),

tgφ2- jest dyrektywnym tangensem kąta (pożądanym po kompensacji).


$$\text{tg}\varphi_{1} = \frac{Q_{S}}{P_{s}}$$

gdzie:

tgϕ1 – naturalny tangens kąta fazowego ϕ,

Qs – szczytowe obciążenie mocą bierną danej sekcji [kVAr],

Ps – szczytowe obciążenie danej sekcji mocą czynną [kW],

Założony pożądany dyrektywny tangens kąta po kompensacji wynosi :

tgφ2=0,4

Przykładowe obliczenie baterii kondensatorów nr 1 :

Qk = PS • (tgφ1tgφ2)= 992,31*103 * (1,02−0,4) = 615, 23kVar

Dobrane baterie kondensatorów dla poszczególnych sekcji przedstawiono w tabeli nr 13

Tabela nr13:

Sekcja 1 Sekcja 2
Ps [kW] 992,31
tgφ1 1,02
tgφ2 0,4
Qk [kVar] 615,23

Dobrane baterie do kompensacji mocy biernej firmy Legrand ALPIMATIC przedstawiono w tabeli nr 14

Tabela nr 14

Numer Sekcji Typ Moc baterii [kVar] Cena [Zł] Maksymalne napięcie [V] Ilość stopni regulacji
Sekcja 1 Dławikowy SAH 640 144332,61 520 8x80 kVar
Sekcja 2 Dławikowy SAH 440 90241,17 520 40+5x80 kVar

d ) Dobór transformatorów :

W założeniach projektowych liczba transformatorów wynosi 2 . Każdy z transformatorów ma obsługiwać oddzielną . Rezerwa mocy w naszym przypadku wynosi 30% a więc kr=1,3. Aby obliczyć minimalną moc stacji transformatora zasilającej obiekty skorzystamy ze wzoru :


$$S_{\text{st}} \geq k_{r} \bullet \frac{P_{S}}{\text{cosφ\ }}\left\lbrack \text{kVA} \right\rbrack$$

gdzie:

SST – minimalna moc transformatora zasilającego daną sekcję,

PS – obliczeniowa moc szczytowa na szynach dolnego napięcia

cosϕ – współczynnik mocy na szynach dolnego napięcia, z uwzględnieniem kompensacji mocy biernej,

kr – współczynnik rezerwy mocy stacji

Przykład obliczenia minimalnej mocy transformatora dla danej sekcji :

Qs=1008,19kVar – moc bierna sekcji nr 1 przed kompensacją

Qb= 640kVar – dobrana moc baterii kondensatorów dla sekcji nr 1

Qc = Qs − Qb = 1008, 19 − 640 = 368, 19kVar- moc szczytowa bierna po kompensacji dla sekcji nr 1

$tg\varphi = \frac{Q_{c}}{\text{Ps}} = \frac{368,19}{992,31} = 0,37$ - tangens kąta po kompensacji dla sekcji nr 1

cosφ = cos(arctg0, 37)=0,937 – współczynnik mocy po kompensacji

$S_{\text{st}} \geq k_{r} \bullet \frac{P_{S}}{\cos\varphi\ } = 1,3*\frac{992,31}{0,937} = 1376,74KVA$ - minimalna moc bierna transformatora dla sekcji nr 1

Zestawienie minimalnych mocy transformatorów dla poszczególnych sekcji przedstawiono w tabeli nr 15

Tabela nr 15:

SEKCJA I SEKCJA II
PS [kW] cosϕ
992,31 0,931
SST [kVA] SST [kVA]
1376,74 1382,51

Ze względów ekonomicznych dobrane transformatory będą miały identyczne moce oraz parametry znamionowe dla obu sekcji zasilających . Ze względu na to że założone napięcie na szynach GPZ wynosi U= 22 KV dobieramy transformator na napięcie nominalne 21 KV , który może pracować w zakresie napięcia o 10% podwyższonego .

Poniżej przedstawiam parametry dobranych transformatorów firmy FT Zychlin zamieszczone w tabeli nr 16

Tabela nr 16 :

Moc znamionowa [KVA] Typ Napięcie zwarcia procentowe [%] Grupa połączeń Napięcie pierwotne [kV] Napięcie wtórne [kV] ∆Pcu [W] Pfe [W]
1600 TOd 1600/20s 6 Dyn5 21 0,4 15000 2000

Zostały dobrane transformatory o znamionowym poziomie mocy P= 1600KVA .

Przez to rezerwa mocy wzrosła do 50% zwiększając bezpieczeństwo eksploatacji transformatorów .

Dla obliczenia poszczególnych przekrojów systemu elektroenergetycznego dla punktu P3 wyliczona moc pozorna wynosi 3200KVA a cos φi =0,934 .

Dobór przekroju przewodów do zakładów przemysłowych P1 , P2, P3 oraz P4 dla wariantu 1 :

Ze Względu na znaczną różnicę między napięciem w punkcie A0 a wartością napięcia założoną dla części urządzeniowej która wynosi Un=15KV po stronie średniego napięcia całość części sieciowej przeliczana będzie na napięcie U=15KV.

Przykład obliczenia przekroju przewodu A2-P1

Z warunku nr 1 :


Irmax ≤ Idop

Irmax - prąd roboczy odbiornika dla grupy odbiorników

Idop -obciążalność długotrwała przewodu

$I_{\text{rmax}} = \frac{P_{n}}{\sqrt{3*\mathbf{\text{cosϕ}}_{n}*\text{Un}}}$ =$\frac{\text{Sn}}{(\sqrt{3}*\text{Un})} =$ *$\frac{1075*10^{3}}{21*10^{3}*\sqrt{}3}$ =29,55 A

Pn -moc znamionowa odbiornika

Idop =  – wartość dobrana z tabeli

Idop = 38 A

S≥ 4 mm2

Z warunku nr 2 :

$j_{\text{zw}\ \leq}j_{\text{zw}1s}*\sqrt{\frac{1}{\text{Tzw}}}$ [A/mm2]

jzw -gęstość prądu zwarciowego

jzw1s - gęstość prądu zwarciowego 1 sekundowego ( wyznaczana z charakterystyki z katalogu )

Tzw - czas trwania zwarcia do jego wyłączenia

jzw = Ith/S

S- minimalny przekrój przewodu

Ith -zastępczy prąd zwarcia

$I_{\text{th}} = \ I_{k}^{''}*\sqrt{(m + n)}$ [A]

m , n – współczynniki wyznaczone z charakterystyk w zależności od współczynnika κ:


$$\kappa = 1,02 + 0,98e^{- \frac{3R}{X}}$$

Znając wartość współczynnika κ oraz czas trwania zwarcia z poniższej charakterystyki można odczytać przybliżoną wartość parametru m z charakterystyki nr 1:

Charakterystyka nr 1 służąca do wyznaczenia współczynnika m :

Gdy założymy że zwarcie będzie odległe od generatora, można przyjąć Ik = Ik’’ i z poniższej charakterystyki nr 2 odczytać wartość parametru n.

Charakterystyka nr 2 :

Jak widać, dla sytuacji, gdzie stosunek Ik’’/Ik = 1 wartość parametru n wynosi 1.

Ik -składowa ustalona prądu zwarciowego ( przyjmujemy że zwarcie jest trójfazowe ) a więc :

$I_{k}^{''} = I_{k3}^{''} = \frac{U_{N}}{\sqrt{3} \bullet \sqrt{R^{2} + X^{2}}}$ [A]

Z1 −   składowa zgodna impedancji pętli zwarciowej w mejscu zwarcia liczona od punktu zasilającego do mejsca zwarcia

c- współczynnik zależny od poziomu napięcia Un

Obliczenie składowej zgodnej impedancji :

${Z_{1 =}Z}_{z} = \sqrt{{R_{z}}^{2} + {X_{z}}^{2}}$ [Ω]

Impedancję systemu elektroenergetycznego wyznacza się ze wzoru :


$$Z_{\text{SEE}} = \frac{c \bullet U_{N}^{2}}{S_{k}"}$$

gdzie za wartość stałej c przyjęto 1,1.

Reaktancję sieci zasilającej wyznaczamy z zależności :


XSEE = 0, 995 ZSEE

Rezystancję zaś jako :


RSEE = 0, 1 XSEE

(

Rz = RA0 − A1 + RA1 − A2 + RSEE [Ω]

RA0 − A1 = R0(A0 − A1 ) * lA0 − A1 [Ω]

RA1 − A2 = R0 (A1 − A2) * lA1 − A2 [Ω]

Ro –rezystancja jednostkowa przewodu ( z danych katalogowych ) [Ω/km]

l - długość przewodu na określonym odcinku [ km ]

Xz = XA0 − A1 + XA1 − A2 + XSEE [ Ω]

XA0 − A1 = X0(A0 − A1) * lA0 − A1 [Ω]

X0(A0 − A1)= ω$\left( 4,6*lg(\frac{b_{sr}}{\left( 0,76*r \right)}) \right)*10^{- 4}$ [Ω/km]

r- promień przewodu o przekroju kołowym

ω – pulsacja sieci zasilającej [rad/s]

$r = \sqrt{(S}/\pi)$ [m]

bsr  - średni odstęp między przewodami dla linii 3 fazowych jednotorowych

$b_{sr\ } = \sqrt[3]{}(b_{12}*b_{23}*b_{31})$ [m]

b12 , b23 , b31 - wzajemne odległości pomiędzy przewodami fazy 1 , 2 , 3

Ze względów na potrzebę powyższych współczynników dobraliśmy konstrukcje wsporcze w celu wyliczenia odpowiednich wielkości . Dobieramy konstrukcję na napięcie U= 15KV , linię jednotorową o płaskim układzie zawieszenia przewodów .

Dobrany osprzęt gotowy do obsadzenia na żerdzi przedstawiamy poniżej na rysunku nr 3 :

Podstawienie wartości do wzorów i wyliczenie przykładowego przekroju A2-P1 z warunku nr 2 :

$b_{sr\ } = \sqrt[3]{}(b_{12}*b_{23}*b_{31})$ =$\sqrt[3]{}(1,85*1,85*3,7)$ = 2,33 m

$r_{A0 - A1} = \sqrt{(S_{A0 - A1}}/\sqrt{}\pi$ =$\sqrt{}(\frac{{70*10}^{- 6}}{\pi})$= 4,72 mm

rA1 − A2 = 6,18 mm

X0(A0 − A1)= ω$\left( 4,6*lg(\frac{b_{sr}}{\left( 0,76*r_{A0 = A1} \right)}) \right)*10^{- 4}$=$314*\left( 4,6*lg(\frac{2,33}{\left( 0,76*4,72*10^{- 3} \right)}) \right)*10^{- 4}$=0,41 Ω/km

X0(A0 − A1)= 0,39 Ω/km

XA0 − A1 = X0(A0 − A1) * lA0 − A1 =0, 41 * 0, 992 =0,41 Ω


XA1 − A2 = 0, 5 Ω

R0(A0 − A1 ) = 0,44 Ω/km

R0(A1 − A2 ) =0,24 Ω/km

RA0 − A1 = R0(A0 − A1 ) * lA0 − A1=0, 44 * 0, 992= 0,44 Ω

RA1 − A2= 0,31 Ω

$Z_{\text{SEE}} = \frac{c \bullet U_{N}^{2}}{S_{k}"}$ =$\frac{1,1 \bullet {(21*10^{3})}^{2}}{217,48*10^{6}} = 2,23\ \mathrm{\Omega}$

XSEE = 0, 995 ZSEE = 0, 995 * 2, 23 = 2, 22 


RSEE = 0, 1XSEE = 0, 1 * 2, 22 = 0, 22 Ω

Rz = RA0 − A1 + RA1 − A2 + RSEE = 0, 44 + 0, 31 + 0, 22 = 0, 97

Xz = XA0 − A1 + XA1 − A2 + XSEE= 0,41+0,5+2,22=3,13[ Ω]

$Z_{1 =}Z_{0} = \sqrt{{R_{z}}^{2} + X_{z}^{2}}$ = $\sqrt{{0,97}^{2} + {3,13}^{2}\ } =$ 3,27 Ω

$I_{k}^{''} = I_{k3}^{''} = c*\frac{U_{n}}{\sqrt{3}*\sqrt{R^{2} + X^{2}}}$ =$1,1*\frac{21*10^{3}}{\sqrt{3}*3,27}$ = 4078,53 A

$\kappa = 1,02 + 0,98e^{- \frac{3R}{X}}$= 1, 02 + 0, 98e−3 * 0, 97/3, 13 = 1, 4

n=1 –wartość przyjęta z warunku Ik’’/Ik = 1

m=0,55

$I_{th} = \ I_{k}^{''}*\sqrt{(m + n)}$ =$4078,53*\sqrt{(0,55 + 1)} = 5077,07\ A$

jzw1s= 94 [A/mm2] dobrana wartość katalogowa szukanego przekroju odcinka A2-P3 dla kabla XUHAKXS dla początkowej temperatury przed zwarciem równej 90 °C .

$j_{\text{zw}\ \leq}j_{\text{zw}1s}*\sqrt{\frac{1}{\text{Tzw}}}$ jzw = Ith/S

S≥$\frac{I_{\text{th}}}{j_{zw1s\ \ \ \ }*\ \sqrt{}\frac{1}{\text{Tzw}}}\ $$\frac{5077,07}{94*\ \sqrt{}\frac{1}{1}}$ ≥ 54,01 mm2

Dobrany przekrój dla odcinka A2-P1 dla wariantu 1 z uwzględnieniem dwóch warunków wynosi :

S= 70 mm2


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt Buchcic got
Projekt Buchcic1111
Projekt Buchcic got2
projekt o narkomanii(1)
!!! ETAPY CYKLU PROJEKTU !!!id 455 ppt
Wykład 3 Dokumentacja projektowa i STWiOR
Projekt nr 1piątek
Projet metoda projektu
34 Zasady projektowania strefy wjazdowej do wsi
PROJEKTOWANIE ERGONOMICZNE
Wykorzystanie modelu procesow w projektowaniu systemow informatycznych
Narzedzia wspomagajace zarzadzanie projektem
Zarządzanie projektami 3
Metody Projektowania 2

więcej podobnych podstron