lc = 5, 3[m]
Q1 = 0, 5[kN]
l4 = 3 , 15[m]
Q2 = 0, 5[kN]
l3 = 2 , 15[m]
RAy = 0, 5[kN]
|
Obliczanie warunków równowagi płaskiego dowolnego układu sił:
$$\sum_{i = 1}^{n}{Pix = 0}$$
$$\sum_{i = 1}^{n}{Piy = 0}$$
$$\sum_{i = 1}^{n}{Mi_{D} = 0}$$
$$\sum_{i = 1}^{n}{Pix = 0}$$
$$\sum_{i = 1}^{n}{Piy = 0}\text{\ \ \ \ \ \ \ }R_{\text{Ay}} - 0,5\left\lbrack \text{kN} \right\rbrack - 0,5\left\lbrack \text{kN} \right\rbrack + R_{\text{Dy}} = 0\ $$
$$\ \sum_{i = 1}^{n}{Mi_{D} = 0}\text{\ \ \ \ \ \ \ \ \ }R_{\text{Ay}} \bullet 5,3\left\lbrack m \right\rbrack - 0,5\left\lbrack \text{kN} \right\rbrack \bullet 3.15\left\lbrack m \right\rbrack - 0,5\left\lbrack \text{kN} \right\rbrack \bullet 2,15\left\lbrack m \right\rbrack = 0$$
RAy • 5, 3[m] − 1, 575[kNm] − 1, 075[kNm] = 0
$$R_{\text{Ay}} = \frac{2,65\lbrack kNm\rbrack}{5,3\lbrack m\rbrack}$$
0, 5[kN] − 0, 5[kN] − 0, 5[kN] + RDy = 0
RDy = −0, 5[kN] + 0, 5[kN] + 0, 5[kN]
|
RAy = 0, 5[kN]
RDy = 0, 5[kN]
|
RAy = 0, 5[kN]
Q1 = 0, 5[kN]
l1 = 2, 15[m]
l2 = 1, 0[m]
l3 = 3, 15[m]
|
Obliczanie momentów zginających:
Mg = X1 • RAy
MgA = 0
MgB = RAy • l1 = 0, 5[kN] • 2, 15[m]
MgC = RAy • l3 − Q1 • l2 = 0, 5[kN] • 3, 15[m] − 0, 5[kN] • 1, 0[m]
MgD = 0
|
MgA = 0
MgB = 1, 075[kNm]
MgC = 1, 075[kNm]
MgD = 0
|
ZAŁOŻENIA:
b = 1, 2[m]
S235JR stal
Re = 235[MPa]
Xc = 2, 5
Mgmax=MgBc = 1, 075[kNm]
b = 1, 2[m]
kg = 108, 1[MPa]
|
Obliczenia warunku wytrzymałościowego:
$\sigma_{g} = \frac{M_{\text{gmax}}}{W_{g}} \leq k_{g}\text{\ \ \ }$; Gdzie $W_{g} = \frac{bh^{2}}{6}$
kg = (1, 1 − 1, 2)kr
Podstawiam wartość średnią do powyższego wzoru (1,15)
$$k_{r} = \frac{\text{Re}}{X_{c}}$$
$$k_{r} = \frac{235\lbrack MPa\rbrack}{2,5}$$
kg = 1, 15 • 94[MPa]
Wyznaczanie wysokości pomostu z warunku wytrzymałościowego:
$$h = \sqrt{\frac{6 \bullet M_{\text{gmax}}}{b \bullet k_{g}}}$$
$$h = \sqrt{\frac{6 \bullet 1\ 075\ 000\lbrack Nmm\rbrack}{1\ 200\lbrack mm\rbrack \bullet 108,1\lbrack\frac{N}{mm^{2}}\rbrack}}$$
|
kr = 94[MPa]
kg = 108, 1[MPa]
h = 7.05[mm]
|
b = 1 200[mm]
h = 7, 05[mm]
P = 500[N]
a = 2 150[mm]
b = 1 200[mm]
$$E = 2,1 \bullet 10^{5}\lbrack\frac{N}{mm^{2}}\rbrack$$
I = 35 040, 26[mm4]
ZAŁOŻENIE:
h=20
b = 1 200[mm]
|
Obliczanie na podstawie kryterium sztywności.
Obliczanie dopuszczalnej strzałki ugięcia
$$f_{\text{dop}} = \left( \frac{1}{250} \right) \bullet l$$
$$f_{\text{dop}} = \left( \frac{1}{250} \right) \bullet 5\ 300\lbrack mm\rbrack$$
Obliczanie momentu bezwładności przekroju
$$I = \frac{{b \bullet h}^{3}}{12}$$
$$I = \frac{{1\ 200\lbrack mm\rbrack \bullet \left( 7,05\lbrack mm\rbrack \right)}^{3}}{12}$$
Obliczanie siły rzeczywistej
$$f_{\text{rz}} = \frac{P \bullet a \bullet (8\ a^{2}\ + \ 12 \bullet a \bullet b + 3 \bullet b^{2})}{24 \bullet E \bullet I}$$
$$P = \frac{Q}{2}$$
$$P = \frac{1}{2}$$
$$f_{\text{rz}} = \frac{500\left\lbrack N \right\rbrack \bullet 2\ 150\lbrack mm\rbrack \bullet \left( 8 \bullet \left( 2\ 150\left\lbrack \text{mm} \right\rbrack \right)^{2} + 12 \bullet 2\ 150\left\lbrack \text{mm} \right\rbrack \bullet 1\ 200\lbrack mm\rbrack + 3 \bullet {(1\ 200\left\lbrack \text{mm} \right\rbrack)}^{2} \right)}{24 \bullet 2,1 \bullet 10^{5}\left\lbrack \frac{N}{mm^{2}} \right\rbrack \bullet 35040,26\lbrack mm^{4}\rbrack}$$
Sprawdzenie warunku sztywności:
fdop > frz
21, 2[mm]≥ ≠ 439, 854[mm]
Dobieranie innego h, ze względu na niespełnienie warunku sztywności.
$$I = \frac{{b \bullet h}^{3}}{12}$$
$$I = \frac{{1\ 200\lbrack mm\rbrack \bullet \left( 20\lbrack mm\rbrack \right)}^{3}}{12}$$
$$f_{\text{rz}} = \frac{500\left\lbrack N \right\rbrack \bullet 2\ 150\lbrack mm\rbrack \bullet \left( 8 \bullet \left( 2\ 150\left\lbrack \text{mm} \right\rbrack \right)^{2} + 12 \bullet 2\ 150\left\lbrack \text{mm} \right\rbrack \bullet 1\ 200\lbrack mm\rbrack + 3 \bullet {(1\ 200\left\lbrack \text{mm} \right\rbrack)}^{2} \right)}{24 \bullet 2,1 \bullet 10^{5}\left\lbrack \frac{N}{mm^{2}} \right\rbrack \bullet 800\ 000\lbrack mm^{4}\rbrack}$$
fdop ≥ frz
21, 2[mm]> 19, 2657[mm]
|
fdop = 21, 2[mm]
I = 35 040, 26[mm4]
P = 0, 5[kN]
frz = 439, 854[mm]
I = 800 000[mm4]
frz = 19, 2657[mm]
|