1. Charakterystyka obiektu

   1. Przedmiot opracowania

Przedmiotem opracowania jest projekt realizacji robót budowlanych w postaci wykopu pod fundament, wylewki fundamentu oraz roboty montażowe.

Podstawę opracowania stanowi temat ćwiczenia projektowego hali przemysłowej wydanego przez mgr inż. Tomasza Stachonia w ramach zajęć projektowych z Technologii Robót Budowlanych, realizowanych na Wydziale Budownictwa Lądowego i Wodnego Politechniki Wrocławskiej.

1. Dane ogólne – lokalizacja

- Posadowienie

- ławy fundamentowe: wysokość - 40 cm, szerokość – 60 cm, beton C25/30, stal AIII, głębokość posadowienia – 1,2 m p.p.t.

- ściany fundamentowe: wysokość - 1,40 m, grubość – 40 cm, beton C25/30, stal AIII

-słupy żelbetowe: prefabrykowane wymiary

-belki żelbetowe: prefabrykowane wymiary

-lokalizacja: miasto Radom, przy ulicy Wierzbickiej, numer działki 5195/4

-zmiana robocza z= 12 h

-czas realizacji robót ziemnych

Tc = 10 dni

Tc,spy = 1 dzień

Tc.kop = 9 dni

-odległość odwozu: 3km

1. Charakterystyka warunków gruntowych i terenowych

Warstwy gruntów:

Warstwa I – humus:

-kat III

-miąższość – 0,2m

-kąt stoku naturalnego w stanie wilgotnym φ = 35°

-współczynnik spulchnienia równy 1,0

- gęstość objętościowa 1,2 t/m³

Warstwa 2 – grunt rodzimy:

-kat IV

-kąt stoku naturalnego w stanie wilgotnym φ = 35°

-współczynnik spulchnienia równy 1,25

- gęstość objętościowa 2,0 t/m³

1. Roboty ziemne

   1. Podstawowy zakres robót ziemnych

Schemat ławy fundamentowej wraz ze ścianą.

Schemat działki zamieszczono na rysunku 1

2. 2. Obliczenie ilości robót ziemnych

      1. Ilość zdejmowanej ziemi rodzinnej

- wymiary zdejmowanego humusu:

A = A1 + A2 + A3 + 2 • 0, 8 + 2 • 0, 3 + 2 • 4, 4 = 40 m

B = B1 + 2 • B2 + 2 • 0, 8 + 2 • 0, 3 + 2 • 4, 4 = 141 m

miąższość g=0,3 [m].
Ilość ściągniętego humusu: V_H = A • B • g = 40 • 141 • 0, 3[m³] = 1692 m³ ∖ n

2. 2. 2. Objętość wykopu szerokoprzestrzennego

L_SK = 0, 3 m

L_D = 0, 5 m

h = H1 − g = 1, 2 − 0, 3 = 0, 9  m

-Wymiary w podstawie wykopu

$${A_{1}}^{'} = A_{1} + A_{2} + A_{1} + 2 \bullet \frac{B_{L}}{2} + 2 \bullet L_{D} = 9 + 11 + 9 + 2 \bullet \frac{0,6}{2} + 2 \bullet 0,5 = 30,6\ m$$

$${B_{1}}^{'} = B_{2} + B_{1} + B_{2} + 2 \bullet \frac{B_{L}}{2} + 2 \bullet L_{D} = 56 + 18 + 56 + 2 \bullet \frac{0,6}{2} + 2 \bullet 0,5 = 131,6\ m$$

S^′ = A₁^′ • B₁^′ = 30, 6 • 131, 6 = 4026, 96 m²

-Wymiary w koronie wykopu

A₁^‴ = A₁^′ + 2 • L_SK = 30, 6 + 2 • 0, 3 = 31, 2 m

B₁^‴ = B₁^′ + 2 • L_SK = 131, 6 + 2 • 0, 3 = 132, 2 m

S^‴ = A₁^‴ • B₁^‴ = 31, 2 • 132, 2 = 4124, 64 m²

-Wymiary w połowie wysokości wykopu

$${A_{1}}^{''} = \frac{{A_{1}}^{'''} + {A_{1}}^{'}}{2} = \frac{31,2 + 30,6}{2} = 30,9\ m$$

$${B_{1}}^{''} = \frac{{B_{1}}^{'''} + {B_{1}}^{'}}{2} = \frac{132,2 + 131,6}{2} = 131,9m$$

S^″ = A₁^″ • B₁^″ = 30, 9 • 131, 9 = 4075, 71 m²

-Objętość bryły „prostokątnej” opisanej na bryle wykopu

$$V_{\text{pro}} = \frac{h}{6} \bullet \left( S^{'} + 4 \bullet S^{''} + S^{'''} \right) = \ \frac{0,9}{6} \bullet \left( 4026,96 + 4 \bullet 4075,71 + 4124,64 \right) = 3668,17\ m^{3}$$

-Objętość bryły „prostokątnej” wypełniającej bryle wykopu

$$A_{1\ pro} = {A_{1}}^{'''} - \left( 1,5 \bullet L_{\text{SK}} + 2 \bullet L_{D} + 2 \bullet \frac{B_{L}}{2} + A_{1} \right) = 31,2 - \left( 2 \bullet 0,3 + 2 \bullet 0,5 + 2 \bullet \frac{0,6}{2} + 9 \right) = 20,0\ m$$

$$B_{1\ pro} = {B_{1}}^{'''} - \left( 1,5 \bullet L_{\text{SK}} + 2 \bullet L_{D} + 2 \bullet \frac{B_{L}}{2} + B_{2} + B_{1} \right) = 132,2 - \left( 2 \bullet 0,3 + 2 \bullet 0,5 + 2 \bullet \frac{0,6}{2} + 56 + 18 \right) = 56,0\ m$$

V _1 pro = 2 • A_1 pro • B_1 pro • h = 2016, 0 m³

-Objętość wykopu szerokoprzestrzennego

V _c = V_pro − V_1 pro = 3668, 17 − 2016, 0 = 1652, 17 m³

2. 2. 3. Ilość gruntu do obsypania konstrukcji

- Powierzchnia środkowej części budynku

S _ob sr = (A₁+A₂+A₁+B_S) • (B₁+B_S) = (9+11+9+0,4) • (18+0,5) = 540, 96 m²

-Powierzchnia górnej i dolnej części budynku

S _ob g&d = 2 • (A₁+B_S) • B₂ = 2 • (9+0,4) • 56 = 1052, 8 m²

- Całkowita powierzchnia budynku

S _ob = S _ob sr + S _ob g&d = 540, 96 + 1052, 8 = 1593, 76 m²

-Objętość budynku pod powierzchnią terenu

V _ob = S _ob • h = 1593, 76 • 0, 9 = 1434, 38 m³

-Objętość gruntu niezbędna dla obsypania fundamentów

V _g = V _c−V _ob = 1652, 17 − 1434, 38 = 217, 79 m³

2. 2. 4. Ilość humusu do wywiezienia poza plac budowy (1 dzień)

Współczynnik spulchnienie Ssp=1,1

$$V_{\ w,\ H} = \frac{1}{2} \bullet V_{H} \bullet s_{\text{sp}} = \frac{1}{2} \bullet 1692 \bullet 1,1 = 930,6\ m^{3}\ $$

2. 2. 5. Ilość grunty rodzinnego do wywiezienia poza plac budowy (9 dni)

Współczynnik spulchnienie Ssp=1,25

$$V_{\text{\ w}} = V_{\text{ob}} \bullet s_{\text{sp}} = \frac{1}{2} \bullet 1434,38 \bullet 1,25 = 1792,98\ m^{3}\ $$

1. Zestawienie tabelaryczne mas ziemnych

Rodzaj masy ziemnej	Ilość w m^3
Humus zdejmowany	VH = 1692,00
Humus wywożony	Vw,H = 930,60
Grunt wykopany	VC = 1652,17
Grunt do obsypania budynku	Vg = 217,79
Grunt wywożony	Vw = 1792,98

2. 3. Dobór maszyn do robót ziemnych

      1. Spycharka

Spycharka gąsienicowa Komatsu D65PX-16 INPAT

Parametry:

• Moc silnika

przy prędkości obrotowej ........................................ 1.950 obr/min

ISO 14396 .............................................................164 kW/219 KM

ISO 9249 (moc użyteczna) ....................................153 kW/205 KM

• MASA EKSPLOATACYJNA (PRZYBLIŻONA)

Masa obejmuje lemiesz PAT, stalową kabinę, operatora, oleje, smary, ciecz chłodzącą i pełny zbiornik paliwa.

D61PX-23 .......................................................................21.860 kg

• Minimalny promień zawracania (zawracanie w miejscu)

D61PX-23 ..............................................................................2,2 m

• Lemiesz PAT 4,42 m³ (PX)

szerokość × wysokość

4.010 mm × 1.235 mm

2. 3. 2. Koparka

Koparki gąsienicowe Komatsu PC210LC-10

• Moc silnika

przy prędkości obrotowej ........................................ 2.000 obr/min

ISO 14396 ...........................................................123 kW / 165 KM

ISO 9249 (moc użyteczna) ..................................118 kW / 158 KM

• MASA EKSPLOATACYJNA (PRZYBLIŻONA)………………………22.620 kg

• MAKS. POJEMNOŚĆ ŁYŻKI…………………………………………….....1,40 m³

• WYSIĘGNIK JEDNOCZĘŚCIOWY

• Długość wysięgnika…………………………………………………………….2,9 m

• Szerokość gąsienicy …………………………………………………………………..600 mm

• Zasięg na głębokości 0,9 m………………………………………………………9910 mm

2. 3. 3. Wywrotka

Wywrotka KAMAZ 6540 3W

• Moc silnika………………………………………………206 kW/280 kM

• Masa własna pojazdu……………………………………….12.350 kg

• Dopuszczalna ładowność………………………………....18.650 kg

• Dopuszczalna masa całkowita pojazdu……………..31.000 kg

• Objętość skrzyni ładunkowej………………………………..11,0 m³

  1. Schematy pracy maszyn

     1. Spycharka

        1. Intensywność pracy spycharką

T_{c. spych} = 1 dzien

$$V_{H} = \frac{V_{h}}{T_{\text{c.\ \ spych}} \bullet z} = \frac{1692,00\ m^{3}}{1\ d \bullet 12\ h} = 141\ \frac{m^{3}}{h}$$

2. 4. 1. 2. Wydajność eksploatacyjna spycharki

- Objętość przemieszczanego gruntu:

l_lem = 4, 010 m

h_lem = 1, 235 m

• Odległość przemieszczenia urobku

$$l_{p} = \frac{A}{2} = \frac{40}{2} = 20\ m$$

• Współczynnik utraty urobku dla gruntu spoistego

μ = 1 − 0, 01 • l_p = 1 − 0, 01 • 20 = 0, 8

• Kąt stoku naturalnego humusu w stanie wilgotnym φ = 35°

$$Q = \frac{l_{\text{lem}} \bullet {h_{\text{lem}}}^{2} \bullet \mu}{2 \bullet tg\varphi} = \frac{4,010 \bullet {1,235}^{2} \bullet 0,8}{2 \bullet tg35} = 3,49\ m^{3}$$

- Czas cyklu pracy spycharki

• Czas czynności niezależnych od gruntu i jego przemieszczania

t_b = 6 s - czas zmiany biegu;

t_z = 10 s - czas zmiany kierunku;

t_o = 7 s - czas opuszczania lemieszcza;

t_n = t_b + t_z + t_o = 23 s;

- Długość odcinka skrowania

$$l_{s} = \frac{Q}{l_{\text{lem}} \bullet g} = \frac{3,49}{4,010 \bullet 0,3} = 2,90\ m$$

- Długość odcinka przemieszczenia

l_p = 20 m

$\vartheta_{s} = 0,94\ \frac{m}{s}\text{\ \ \ }$- prędkość skrowania

$\vartheta_{p} = 1,55\ \frac{m}{s}\text{\ \ \ }$- prędkość jazdy z urobkiem

$\vartheta_{\text{pp}} = 2,5\ \frac{m}{s}\text{\ \ \ }$- prędkość powrotu

- Czas skrawania

$$t_{s} = \frac{l_{s}}{\vartheta_{s}} + \frac{l_{p}}{\vartheta_{p}} + \frac{l_{s} + l_{p}}{\vartheta_{\text{pp}}} = 26\ s$$

- Czas cyklu pracy spycharki

t = t_n + t_s = 23 + 26 = 49 s

- Współczynniki:

• wsp. napełnienia lemiesza s_n = 0, 9

• wsp. wykorzystania czasu roboczego spycharki s_w = 0, 7

• wsp. spoistości humusu $s_{s} = \frac{1}{1,05} = 0,95$

- Wydajność eksploatacyjna spycharki

$$W_{e} = \frac{3600}{t} \bullet Q \bullet s_{n} \bullet s_{w} \bullet s_{s} = \frac{3600}{49} \bullet 3,49 \bullet 0,9 \bullet 0,7 \bullet 0,95 = 153,63\ m^{3}/h$$

2. 4. 1. 3. Porównanie wydajności eksploatacyjnej z intensywnością robót:

W_e = 153, 63 m³/h $\ \ \ \ \ \ > \ \ \ \ V_{H} = 141\ \frac{m^{3}}{h}$

Zaproponowana spycharka odpowiada wymaganiom.

2. 4. 1. 4. Schemat pracy spycharki: zraz z ciągu wywozu humusu

      1. Koparka

         1. Intensywność pracy koparką

T_{c. kop} = 9 dni

$$V_{H} = \frac{V_{c}}{T_{\text{c.\ \ kop}} \bullet z} = \frac{1652,17\ m^{3}}{9\ d \bullet 12\ h} = 15,30\ \frac{m^{3}}{h}$$

1. 2. Wydajność eksploatacyjna koparki

- Pojemność geometryczna łyżki:

Q = 1, 30 m³

- Czas trwania cyklu roboczego koparki o danej pojemności naczynia roboczego

t = 24 s;

- liczba cykli roboczych

$$n = \frac{60}{t} = \frac{60}{24\ s} = 2,5\ \frac{1}{\min}$$

- Współczynniki:

• wsp. napełnienia naczynia roboczego dla gruntu III kat s_n = 0, 9

• wsp. wykorzystania czasu roboczego koparki s_w = 0, 7

• wsp. spoistości $s_{s} = \frac{1}{1,25} = 0,77$

- Wydajność eksploatacyjna koparki

W_e = 60 • Q • n • s_n • s_w • s_s = 60 • 1, 30 • 0, 9 • 0, 7 • 0, 77 = 94, 59 m³/h

1. Porównanie wydajności eksploatacyjnej z intensywnością robót:

W_e = 94, 59 m³/h $\ \ \ \ \ \ \gg \ \ \ \ V_{H} = 15,30\ \frac{m^{3}}{h}$

Trzeba użyć mniejszą maszynę.

Np. dla New Holland E175C Q = 0, 24 m³  →  W_e = 17, 46 m³/h

1. Schemat pracy koparki

- Przyjmuje się pracę czołową koparki;

- Wsp. spulchnienie gruntu rodzinnego 1,25;

- Część gruntu potrzebna do obsypania konstrukcji V_z=217,79 m³

- Objętość nasypu: V_z, s = 217, 79 • 1, 25 = 272, 24 m³ = 273 m³ 

2. 4. 3. Wywrotka

         1. Intensywność pracy wywrotki

- czas załadunku $t_{z} = \frac{Q_{t}}{Q_{k} \bullet s_{n} \bullet \rho \bullet n}$

Q_t = 18, 65 t

Q_k = 0, 24 m³

s_n = 0, 9

ρ = 1, 9 t/m³

$$n = 2,5\ \frac{1}{m}$$

$$t_{z} = \frac{18,65\ t}{0,24\ m^{3} \bullet 0,9 \bullet 1,9\ t/m^{3} \bullet 2,5\ \ 1/min} = 18,2\ min$$

- czas jazdy

l = 3 km

V_sr = 45 km/h

$$t_{j} = \frac{2 \bullet l}{V_{sr}} = \frac{2 \bullet 3\ km}{45\ km/h} = 8\ min$$

- czas wyładunku

t_w = 3 min

- całkowity czas transportu 1 wywrotki

t = t_z + t_j + t_w = 18, 2 + 8 + 3 = 29, 2 min

2. 4. 3. 2. Określenie liczby potrzebnych wywrotek

$$m = \frac{t}{t_{z}} = \frac{29,2\ min}{18,2\ min} = 2$$

Ostatecznie przyjęto 2 ciężarówek.

2. 4. 3. 3. Wykres transportu ciągłego

3. Odwodnienie wykopu

Przeprowadzając wykopy, konieczną sprawą jest odpowiednie przeprowadzenie odwodnienia. Sposób wykonania wykopu musi umożliwić jego odwodnienie. Podczas kontroli wykonania wykopów, kwestie obniżenia poziomu wody bierze się również pod uwagę – tak samo jak zapewnienie stateczności skarpom wykopu czy odspajanie gruntu. Odwodnienia – wziąwszy pod uwagę sposób ujęcia wody mogą odbywać się za pomocą studni, drenażu poziomego, igłostudni. W uzasadnionych sytuacjach mogą mieć również formę mieszaną, w której łączy się różne pompy i sposoby ich stosowania. Nawet w sytuacji kiedy budowany wykop pozbawiony jest wód gruntowych należy przewidzieć sposób jego odwodnienia na wypadek wystąpienia silnych opadów atmosferycznych. Odwadnianie w takiej sytuacji wystarczy z reguły wykonać drenaż z sączków, który odprowadzał będzie wodę do studzienki kanalizacyjnej. Jeśli wykopy mają charakter budowlany i przeznaczone są pod wykonanie fundamentów budynku, to igłostudnie i tymczasowe odprowadzenie wody nie wystarczą. Konieczne jest jeszcze odpowiednie zabezpieczenie fundamentów i wykonanie izolacji przeciwwilgociowej.

Najprostszym sposobem odwodnienia wykopu jest wykonanie z odpowiednim spadem rowków z boku wykopu i odprowadzenie nagromadzonej wody do studzienki wykopanej poza obrębem wykopu.Aby lepiej osuszyć wykop stosuje się drenowane dna rowkami głębszymi niekiedy układając sączki murowe. Do zakończenia robót należy odpowiednio zabezpieczyć studzienkę.

Odwodnienie wgłębne( obniżenie poziomu wody gruntowej)-stosowane w gruntach nie spoistych (piaskach, żwirach). Do gruntu wprowadza się pionowo studnie rurowe średnicy 15- z filtrem w dolnej części. W studni znajduje się rura ssawna z zaworem zwrotnym. Podczas pompowania woda napływa przez filtr do studni dążąc do wyrównania poziomów. Gdy poziom wody wyrówna się napływem woda w studni utrzymuje się na pewnym poziomie a wokół studni tworzy się lej depresyjny i zwierciadło wody obniża się.

Drenaż czołowy: przecina i ujmuje wodę przesiąkając do wykopu gdy ruch wody ma określony kierunek.

Drenaż pierścieniowy: ochrania dookoła wykop przecinając dopływ wody gruntowej z zewnątrz. Stosuje się drenowanie otwarte i kryte.

Igłofiltry-stosowane są przy odwadnianiu wykopów inżynieryjnych i budowlanych. Jak pokazuje poniższy schemat, podstawowymi elementami instalacji są igłofiltry, rurociąg kolektora, ssącego oraz agregat pompowy

Igłofiltry zakończone filtrem, umiejscawiane są w gruncie i stanowią punkty ujęć wodnych. Umożliwiają one pozyskiwanie i odprowadzanie wody z otaczającego go obszaru. W zależności od warunków terenowych i wymagań koniec igłofiltra znajduje się zwykle na głębokości 4-. Nad poziomem gruntu igłofiltry łączone są z kolektorem. Ciąg kolektorów jest łączony ze sobą z wykorzystaniem dodatkowych elementów instalacji takich jak łuki, łączniki i rury przelotowej. Ciąg kolektorów podłączony zostaje do agregatu pompowego. Agregat posiada pompę lub pompy umożliwiające wytwarzanie podciśnienia w instalacji. Uzyskiwane podciśnienie, przy zachowaniu szczelności w instalacji umożliwia pobór wody z gruntu. Pobrana woda jest wydalana przez agregat i kierowana przez rurociąg
Przyjmuje się że jeden poziom igłofiltrów umożliwia obniżenie poziomu wody do . Z uwagi na kształt tworzonego leja depresyjnego, koniec igłofiltra powinien być umieszczony ok 1-. poniżej oczekiwanej głębokości do której powinien zostać obniżony poziom wody

Można wskazać następujące zastosowania instalacji igłofiltrowych:

-Okresowe odwodnienie

-Odwadnianie wykopów budowlanych

-Ogólne obniżenie poziomu wód gruntowych

-Odwadnianie geotechniczne.

W przypadku konieczności znacznego obniżenia poziomu wody, mogą zostać zastosowanie instalacje w układzie wielopiętrowym. W ten sposób poziom wody może zostać obniżony nawet o kilkadziesiąt metrów.

3. Roboty betonowe

4. 1. Objętość geometryczna

L_osi = 2 • (B₂+A₁+B₁+A₂+A₁+B₂+A₁) = 2 • (56+9+18+11+9+56+9) = 336 m

-stopień zbrojenia: ρ=1,5%

- wsp. zagęszczenia dla konsystencji plastycznej: z=1,15

V_{geom L} = B_L • H_L • L_osi = 0, 6 • 0, 4 • 336 = 80, 64m³

V_{zbr L} = V_{geom L} • ρ = 80, 64 • 1, 5%=1, 2m³

V_{bet L} = (V_{geom L}−V_{zbr L}) • z = (80,64−1,2) • 1, 15 = 91, 34 m³

V_{geom S} = B_S • H_S • L_osi = 1, 4 • 0, 4 • 336 = 188, 16m³

V_{zbr S} = V_{geom S} • ρ = 188, 16 • 1, 5%=2, 82m³

V_{bet S} = (V_{geom S}−V_{zbr S}) • z = (188,16−2,82) • 1, 15 = 213, 14 m³

4. 2. Dobór pompy

Pompa JXZR 42-5.16HP

- wydajność teoretyczna pompy; w_e.teoret = 98 m³/h

- wysokość pompowania: 41,7 m

- zasięg poziomy (dla h=1,2 m) :44 m

- wymiary: 11,2m x 8,6m x 3,9m

- Wydajność eksploatacyjna: W_e = 0, 5 • w_e.teoret = 0, 5 • 98m³/h = 49m³/h

Przyjęto 2 działki robocze

V_{bet L} = 91, 34 m³

V_{bet S} = 213, 14 m³

Działka 1

L_osi1 = 168 m

$$V_{bet\ L1} = V_{\text{bet\ L}} \bullet \frac{L_{osi1}}{L_{\text{osi}}} = 91,34 \bullet \frac{168}{336} = 45,67m^{3}$$

$$V_{bet\ S1} = V_{\text{bet\ S}} \bullet \frac{L_{osi1}}{L_{\text{osi}}} = 213,14 \bullet \frac{168}{336} = 106,57m^{3}$$

Działka 2

L_osi2 = 168 m

$$V_{bet\ L2} = V_{\text{bet\ L}} \bullet \frac{L_{osi2}}{L_{\text{osi}}} = 91,34 \bullet \frac{168}{336} = 45,67m^{3}$$

$$V_{bet\ S2} = V_{\text{bet\ S}} \bullet \frac{L_{osi2}}{L_{\text{osi}}} = 213,14 \bullet \frac{168}{336} = 106,57m^{3}$$

Schemat pracy pompy

Sprawdzenie warunków dla działek roboczych

- t_wz = 1, 5h

- t_tr = 30m = 0, 5h

W_e • (t_wz−t_tr) = 49m³/h • (1,5h−0,5h) = 49m³

-ława

H_L = 0, 4m

d_L = 0, 3m

A_L = B_L • L_{osi(1 = 2)} = 0, 6 • 168 = 100, 8m²

d_L • A_L = 0, 3 • 100, 8 = 30, 24m³

W_e • (t_wz−t_tr) = 49m³ ≥ d_L • A_L = 30, 24m³

$$L_{osi(1 = 2)} = 168m \leq \frac{W_{e} \bullet \left( t_{\text{wz}} - t_{\text{tr}} \right)}{d_{L} \bullet B_{L}} = 272m$$

Warunki są spełnione.

-ściana

H_S = 1, 4m

d_S = 0, 3m

A_S = B_S • L_{osi(1 = 2)} = 0, 4 • 168 = 67, 2m²

d_S • A_S = 0, 3 • 67, 2 = 20, 16m³

W_e • (t_wz−t_tr) = 49m³ ≥ d_S • A_S = 20, 16m³

$$L_{osi(1 = 2)} = 168m \leq \frac{W_{e} \bullet \left( t_{\text{wz}} - t_{\text{tr}} \right)}{d_{S} \bullet B_{S}} = 408m$$

Warunki są spełnione.

4. 3. Dobór wibratora

Wibrator pogrążalny φ57mm Wacker Neuson IREN 57

- średnica buławy: d = 58 mm

- długość buławy: l_B = 400 mm = 0, 4 m

- promień pola wibracji: R = 85 cm = 0, 85 m

- wydajność katalogowa: W =  27m³/h

Ława

d_L ≤ 0, 5 • L_B + 10    →    l_B = 0, 4m    ≥    2 • (d_L−0,1) = 2 • (0,2−0,1) = 0, 2 m

$$d_{L} \leq 0,75 \bullet R\ \ \ \rightarrow \ \ \ R = 0,85\ \ \ \geq \ \ \ \frac{d_{L}}{0,75} = \frac{0,2}{0,75} = 0,27\ m$$

Warunki są spełnione.

Ściana

d_S ≤ 0, 5 • L_B + 10    →    l_B = 0, 4m    ≥    2 • (d_S−0,1) = 2 • (0,3−0,1) = 0, 4 m

$$d_{S} \leq 0,75 \bullet R\ \ \ \rightarrow \ \ \ R = 0,85\ \ \ \geq \ \ \ \frac{d_{S}}{0,75} = \frac{0,3}{0,75} = 0,4\ m$$

Warunki są spełnione.

Schemat wibrowania ławy

Schemat wibrowania ściany

Wydajność eksploatacyjna i ilość potrzebnych wibratorów

s_w = 0, 85

t = 20s

t₁ = 10s

$$W_{e} = 2 \bullet R^{2} \bullet d_{L} \bullet \frac{3600}{t + t_{1}} \bullet s_{w} = 2 \bullet {0,85}^{2} \bullet 0,3 \bullet \frac{3600}{20 + 10} \bullet 0,85 = 44,22m^{2}/h$$

$$n \geq \frac{W_{\text{e\ pompy}}}{W_{\text{e\ wibratora}}} = \frac{49}{44,22} = 1,11 \approx 2\ szt.$$

Przyjęto 2 wibratory.

4. 4. Czas układania mieszanki betonowej na poszczególne stanowiska

$$T = \frac{V_{\text{bet}}}{W_{\text{e\ pompy}}}$$

Działka 1 i 2:

V_bet L1 = 45, 67m³

$$T_{L\ 1\ i\ 2} = \frac{V_{\text{bet}}}{W_{\text{e\ pompy}}} = \frac{45,67}{49,00} = 0,93h = 55,92min$$

V_bet S1 = 106, 57m³

$$T_{S\ 1\ i\ 2} = \frac{V_{\text{bet}}}{W_{\text{e\ pompy}}} = \frac{106,57}{49,00} = 2,17h = 130,49min$$

Łączny czas betonowania ław fundamentowych

T_z = 0, 33h

T_L = 2 • T_L 1 i 2 + T_z = 2 • 0, 93 + 0, 33 = 2, 19h

Łączny czas betonowania ścian

T_S = 2 • T_S 1 i 2 + T_z = 2 • 2, 17 + 0, 33 = 4, 67h

4. 5. Betonomieszarki – godzinne zapotrzebowanie na mieszankę

V_{bet L} = 91, 34 m³

V_{bet S} = 213, 14 m³

Ławy

T_L = 2, 19h

$$V_{\text{hL}} = \frac{V_{\text{bet\ L}}}{T_{L}} = \frac{91,34}{2,19} = 41,7\ m^{3}/h$$

Ściany

T_S = 4, 67h

$$V_{\text{hS}} = \frac{V_{\text{bet\ S}}}{T_{S}} = \frac{213,14}{4,67} = 45,6\ m^{3}/h$$

Przyjęto betonomieszarkę RH110

V_b = 10 m³

Ławy $h_{L} = \frac{V_{\text{hL}}}{V_{b}} = \frac{41,7\ }{10} = 4,17 \approx 5\ szt/h$

Łącznie przyjęto 10 betonomieszarek.

Ściany $h_{S} = \frac{V_{\text{hS}}}{V_{b}} = \frac{45,6\ }{10} = 4,56 \approx 5\ szt/h$

Łącznie przyjęto 22 betonomieszarki.

4. 6. Deskowanie

System drobnowymiarowy U-Form ZREMB

Deskowanie ław

∑_lawy = S_dL = 267, 52 m²

∑_sciany = S_dS = 936, 32 m²

- Nakład pracy na deskowanie

N = 0, 6rh/m²

- Ekipa montująca i demontująca deskowanie

n = 12 osob

- Szacowany czas montażu i demontażu deskowania ławy

$$T_{L} = \frac{N}{n} \bullet S_{\text{dL}} = \frac{0,6}{12} \bullet 267,52 = 13,38h$$

T_{L mont} = 0, 7 • T_L = 0, 7 • 13, 38 = 9, 36h

T_{L demont} = 0, 3 • T_L = 0, 3 • 13, 38 = 4, 02h

- Szacowany czas montażu i demontażu deskowania ścian

$$T_{S} = \frac{N}{n} \bullet S_{\text{dS}} = \frac{0,6}{12} \bullet 936,32 = 46,82h$$

T_{S mont} = 0, 7 • T_L = 0, 7 • 46, 82 = 32, 77h

T_{S demont} = 0, 3 • T_L = 0, 3 • 46, 82 = 14, 05h

4. 7. Łączny czas robót betonowych

- czas przerwy roboczej pomiędzy wykonywanie ław i ścian

T_p = 12 h

- czas betonowania

T_L = 2, 19h

T_S = 4, 67h

- czas całkowity

T = (T_{L mont}+T_L+T_p+T_{L demont}) + (T_{S mont}+T_S+T_p+T_{S demont}) = (9,36+2,19+12+4,02) + (32,77+4,67+12+14,05) = 91, 06 h

z = 12 h

$$T^{*} = \frac{T}{z} = \frac{91,06}{12} = 7,59\ dni\ \approx 8\ dni$$

T^* < 10 dni

Deskowanie ścian