Dane	Obliczenia	Wyniki
Q=24 kN kcj=130 MPa Lmax=280 mm d3=18,5 mm Lwyb=292,5 mm λ=75,484 d3=18,5 mm fd=432 MPa P=5 mm d2=21,5 mm α=15 ̊ Q=24000 N d2=21,5 mm γ=4,23 ̊ ρ'=5,88 ̊ Q=24000 N μ=0,1 MT1=46003 Nmm MT2=6360 Nmm Mc=52363 Nmm ksj=105 MPa Q=24000N d3=18,5mm MT2=6360Nmm ksj=105MPa d=24mm D1=19mm P=5mm d=24mm d3=18,5mm D4=24,5mm Q=24000N pdop=22MPa Dz=37mm Mc=52363Nmm Mc=52363Nmm kgj=130MPa γ=4,23 ̊ ρ'=5,88 ̊ Q=24000N P=5mm Mc=52363Nmm Q=24000N Dmax=160mm MgC-C=1200Nm kgj=220MPa H=60mm Dz=37mm Q=24000N Dmax=160mm a=40mm Dn=53mm MgD-D=882Nm kgj=220MPa H=60mm Q=24000N a=40mm Q=24000N a=40mm MgE-E=456Nm krj=185MPa Q=24000MPa f=18mm MgF-F=216Nm c=11mm kgj=220MPa Q=24000N a=40mm ksj=150MPa b=10mm g=2mm c=11mm f=18mm Q=24000N Sd=39,6mm^2 k0=320MPa	Wstępne obliczenia średnicy rdzenia śruby d3. Na materiał śruby przyjmuję stal stopową konstrukcyjną do ulepszania cieplnego i hartowania powierzchniowego 30G2 po hartowaniu i wysokim odpuszczaniu (Tabela 1). σc≤(0,65÷0,85)kc mm Z tabeli 2 dobieram śrubę o średnicy zewnętrznej d=24 mm dla średnicy rdzenia d3=18,5 mm, skok gwintu P=5 mm, średnica średnia gwintu d2=D2=21,5 mm, średnica otworu pod gwint w nakrętce D1=19 mm, średnica wewnętrzna gwintu w nakrętce D4=24,5 mm .Oznaczenie gwintu Tr24x5 Sprawdzenie śruby na wyboczenie. Obliczenie smukłości śruby. Obliczenie długości wyboczeniowej. Przyjmuję wstępnie wysokość nakrętki H=25 mm Lwyb=Lmax+0,5*H Lwyb=292,5 mm Obliczenie promienia bezwładności śruby. i=4,625 mm Obliczenie smukłości śruby. Przyjmuję zamocowanie obustronne przegubowe α=1. Obliczenie względnej smukłości śruby. Smukłość porównawcza λp=60 (Tab.3) Warunek stateczności śruby ściskanej ma postać. (Tab.4 na podstawie ) Warunek jest spełniony. Sprawdzanie warunku samohamowności. Obliczenie kąta wzniosu linii śrubowej. γ=4,23 ̊ Obliczenie pozornego kąta tarcia. Przyjmuję współczynnik tarcia na powierzchni gwintu μ=0,1 ρ'=5,88 ̊ Warunek samohamowności. γ≤ρ' Warunek spełniony. Obliczenia sprawdzające śrubę. Obliczenie momentu tarcia na powierzchni gwintu śruby i nakrętki. Nmm Obliczenie momentu tarcia na dodatkowej powierzchni oporowej. Przyjmuje średnice kulki dkulki=8 mm, tak więc średnia średnica tarcia na dodatkowej powierzchni będzie wynosić: mm Nmm Obliczenie momentu całkowitego. Mc=MT1+M­T2= 52363 Nmm Obliczenia sprawdzające śruby w przekroju skręcanym A-A 42.12 MPa ≤ 105 MPa Warunek jest spełniony. Obliczenia sprawdzające śruby w przekroju ściskanym i skręcanym B-B. 89.72 MPa ≤ 105 MPa Warunek jest spełniony. Obliczenie wysokości nakrętki. Obliczanie nakrętki z warunku na naciski powierzchniowe na zwojach gwintu. Przyjmuję nacisk dopuszczalny dla współpracy brązu ze stalą pdop=12 MPa. Na materiał nakrętki przyjmuję brąz odlewniczy BK331 (Tab. 1a). H≥ 59,22 mm Obliczenie wysokości nakrętki z warunku dobrego prowadzenia śruby w nakrętce. mm Przyjmuje wysokość nakrętki H=60 mm. Obliczenie średnicy zewnętrznej nakrętki Dz z warunku równego odkształcenia się elementów współpracujących. Es-moduł Young'a dla materiału śruby (2,1*10^5MPa) En-moduł Young'a dla materiału nakrętki(1*10^5MPa) Fs-pole przekroju rdzenia śruby Fn-pole przekroju rdzenia nakrętki mm Przyjmuję średnicę zewnętrzną nakrętki Dz=37mm. Obliczenie kołnierza nakrętki. mm Przyjmuję średnicę kołnierza Dk=53 mm. Obliczenie drążka (pokrętła). Na materiał drążka przyjmuję stal niestopową konstrukcyjną ogólnego przeznaczenia E360 (Tab. 1). Czynna długość drążka. Przyjmuję siłę ludzkiej ręki Fr=300 N mm Przyjmuję długość drążka Ld=180 mm. Obliczenie średnicy drążka. d≥22,65 mm Przyjmuję średnicę drążka d=23 mm Obliczenia sprawności gwintu i całego ściągacza. Obliczenia sprawności gwintu. Obliczenia sprawności całego ściągacza. Obliczenia belki. Na materiał belki przyjmuję stal stopową konstrukcyjną do nawęglania 20HG w stanie po nawęglaniu i hartowaniu. Obliczenia szerokości belki Dn w przekroju C-C Moment gnący w przekroju C-C belki. Przyjmuję szerokość łap a=40 mm. Nmm Wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju C-C. Przyjmuję wysokość belki równą wysokości nakrętki H. Obliczenie szerokości belki Dn w przekroju C-C. mm Przyjmuję Dn=53 mm. Obliczenie szerokości belki b w przekroju D-D. Moment gnący w przekroju D-D. Nmm Wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju D-D. Obliczenie szerokości belki b w przekroju D-D. mm Przyjmuję szerokość belki b w przekroju D-D b=10 mm. Obliczenia łap. Na materiał łap przyjmuję stal niestopową konstrukcyjną ogólnego przeznaczenia 20HG. Obliczenia grubości łap c w przekroju E-E. Obliczenie momentu gnącego w przekroju E-E. Zakładam wymiar f=18 mm. Nmm Obliczenie grubości łap c. mm Przyjmuję grubość łap c=11 mm. Obliczenie szerokości łap w przekroju F-F. Obliczenie momentu gnącego w przekroju F-F. Nmm Obliczenie szerokości łap e. mm Przyjmuję szerokość łap e=26mm. Obliczenie grubości ścianki g w przekroju G-G. mm Przyjmuję grubość ścianki g=2 mm. Całkowita szerokość łap k. mm Sprawdzenie końców łap z warunku na nacisk powierzchniowy. Pole powierzchni docisku. mm^2 Warunek docisku końców łap. 303,03 MPa≤320 MPa	d3obl.=17,703 mm Lwyb=292,5 mm i=4,625 mm λ=75,484 =1,258 tgγ=0,074 γ=4,23 ̊ tgρ'=0,103 ρ'=5,88 MT1=46003Nmm dm=5,3mm MT2=6360Nmm Mc=52363Nmm H=60mm Dz=37mm Dk=53mm Ld=180mm d=23mm ηg=0,41 ηc=0,36 MgC-C=1200000Nmm Dn=53mm MgD-D=882000Nmm b=10mm MgE-E=456000Nmm c=11mm MgF-F=216000Nmm e=26mm g=2mm k=14mm Sd=39,6mm^2

---