miks, eksploatacja maszyn i urządzeń, koło


I. Otoczenie prawne sektora polskiej energetyki:

Wewnętrzne akty prawne:

Zadania ustawy

Jak możemy przeczytać (Ustawa, art. 1) „ustawa określa zasady kształtowania polityki energetycznej państwa, zasady i warunki zaopatrzenia i użytkowania paliw i energii, w tym ciepła, oraz działalności przedsiębiorstw energetycznych, a także określa organy właściwe w sprawach gospodarki paliwami i energią.”

W art. 2: „Celem ustawy jest tworzenie warunków do zrównoważonego rozwoju kraju, zapewnienia bezpieczeństwa energetycznego, oszczędnego i racjonalnego użytkowania paliw i energii, rozwoju konkurencji, przeciwdziałania negatywnym skutkom naturalnych monopoli, uwzględniania wymogów ochrony środowiska, zobowiązań wynikających z umów międzynarodowych oraz ochrony interesów odbiorców i minimalizacji kosztów.”

Struktura ustawy

Prawo Energetyczne zawiera 70 artykułów, zgromadzonych w ośmiu rozdziałach:

1. Przepisy ogólne.

2. Dostarczanie energii i paliw.

3. Polityka energetyczna.

4. Organ do spraw regulacji gospodarki paliwami i energią.

5. Koncesje i taryfy.

6. Urządzenia, instalacje, sieci i ich eksploatacja.

7. Kary pieniężne.

8. Zmiany w przepisach obowiązujących, przepisy przejściowe i końcowe.

Prace nad ustawą

Kilka ważnych pojęć

Organy kontrolne

Uprawnienia URE

Do najważniejszych uprawnień i obowiązków organu regulacji energetyki należą w szczególności:

Już w 1998 roku Urząd Regulacji Energetyki wydał koncesje wszystkim przedsiębiorstwom energetycznym działającym w dniu ogłoszenia ustawy. Nowe przedsiębiorstwa energetyczne będą mogły otrzymać koncesję na działalność energetyczną, jeśli spełnią warunki ustawowe.

3 ważne rozporządzenia

Prawo energetyczne zawiera prawie trzydzieści delegacji do wydania przepisów wykonawczych (zarówno obligatoryjnych, jak i fakultatywnych), które w sposób szczegółowy określają między innymi: zasady funkcjonowania rynku, świadczenia usług, prowadzenia ruchu sieciowego, eksploatacji, stanowienia cen, zasady i proce­dury regulacji oraz obowiązki i uprawnienia podmiotów uczestniczących w rynku. Trzy najważniejsze rozporządzenia - z punktu widzenia dalszego funkcjonowania elektroenergetyki i działania rynku energii elektrycznej - to:

Regulacje rynku energii

Regulowanie cen

Podział rynku energii a napięcie przesyłowe

Operatorzy

Przedsiębiorstwa sieciowe

Third Part Access

Układy międzynarodowe:

Najważniejsze dokumenty

Europejska Karta Energetyczna

Europejska Karta Energetyczna - celem karty było stworzenie warunków do współpracy pozwalającej na poprawę zaopatrzenia krajów europejskich w energię, z równoczesną poprawą poziomu ochrony środowiska naturalnego. Karta określa także zasady rozwoju europejskiego rynku energii elektrycznej i jego związki ze światowym rynkiem.

Zasadniczymi kierunkami współpracy, zostały uznane cztery elementy:


Gatt - z ang: “The General Agreement on Tariffs and Trade (GATT)” (tłum aut: Generalne Porozumienie w sprawie Handlu i Ceł). Pierwsza wersja została podpisane już w 1947 roku. Porozumienie skonstruowano, aby wspierać na międzynarodowym polu wolny handel, poprzez regulację i redukcję, lub znoszenie ceł pomiędzy syganatariuszami. Obecnie członkami GATT jest ponad 110 krajów z całego świata.

EKE jest „najważniejszym dokumentem o charakterze międzynarodowym, określającym ramy prawne współpracy gospodarczej w energetyce - w tym także w obszarze wymiany energii elektrycznej z zagranicą (..) Ten ważny dokument został podpisany przez przedstawicieli 46 krajów, w tym także Polski. Jednym z rezultatów podpisania Europejskiej karty energetycznej są cykliczne - organizowane zwykle dwa razy w roku - konferencje, których zadaniem jest omówienie i zatwierdzenie dokumentów, wymagających międzynarodowych uzgodnień. W grudniu 1994 roku konferencja przyjęła tekst zwany Traktat europej­skiej karty energetycznej (Traktat EKE).”

Traktat EKE

Inne porozumienia

Niezależnie od EKE i Traktatu EKE Polska podpisała kilka międzynarodowych konwencji dotyczących ochrony środowiska, z których trzy mają istotne znaczenie dla sektora energetycznego i mogą wpływać na rozmiary i efekty wymiany energii elektrycznej z zagranicą. Konwencje te są następujące:

1. Konwencja genewska, ratyfikowana w lipcu 1985 roku w sprawie transgranicz­nego zanieczyszczenia powietrza na dalekie odległości.

2. Pierwszy i drugi protokół siarkowy. Pierwszy protokół siarkowy dotyczył zmniejszenia emisji SO2 o 30% do 1993 roku, począwszy od 1988 roku. Drugi protokół siarkowy dotyczy natomiast wielkości redukcji SO2 do 2010 roku.

3. Konwencja Narodów Zjednoczonych w sprawie klimatu, która została ratyfi­kowana przez Polskę w 1994 roku. Dotyczy ona ustabilizowania poziomu emisji "gazów cieplarnianych", a szczególnie CO2 do 2000 roku i nieprzekraczanie od roku 2000 poziomu emisji z 1988 roku.

Prawo Unii Europejskiej

Najważniejsze dyrektywy UE

Umowy podpisane w ramach współpracy z Unią Europejską mają istotne znaczenie, choć gdy integracja Polski z Unią jest faktem, naturalne wydaje się zaimplementowanie przez nasze przepisy unijnych dyrektyw.

Do najważniejszych Dyrektyw dotyczących rynku energii należą:

Uwarunkowania prawne a rzeczywista rola Państwa na rynku energetycznym

Przemiany po 89 r.

Droga w kierunku wolnego rynku

II. Obrotowy podgrzewacza powietrza:

Ogólna zasada działania

Obrotowy podgrzewacz powietrza jest regeneracyjnym wymiennikiem ciepła, służącym do podgrzewania powietrza ciepłem odebranym od spalin. Wymianę ciepła zapewnia powolny ruch obrotowy wirnika, w którym umieszczone są blachy grzejne.

LUVO - Luftvorwärmer (Air pre-heater in power plants)

Budowa obrotowego podgrzewacza powietrza

0x08 graphic
1. Kombinowany system czyszczący z zastosowaniem pary wodnej, sprężonego powietrza i wody.

2. Skrzynie napędowe

3. Uszczelnienie obwodowe drzwi płaszcza z samoczynną regulacją

4. Uszczelnienia promieniowe z samoczynną regulacją

5. Zespół łożyska prowadzącego

6. Wirnik

7. Kosze grzewcze

8. Kosze grzewcze gorącego końca (materiał - blacha St12.03)

9. Kosze grzewcze zimnego końca (materiał - blacha St12.03,Corten,blacha emaliowa)

10. Kosze grzewcze warstwy środkowej (materiał - blacha St12.03)

11. Wieniec palczasty

Obrotowy podgrzewacz powietrza znajduje się na ostatnim etapie odbierania energii cieplnej od spalin.

Centralną część wirnika stanowi piasta do której przyspawane są co 15° lub 30° blachy promieniowe, połączone ze sobą ramkami działowymi i płaszczem tworzącym obwód zewnętrzny wirnika.

Obudowa wirnika składa się z następujących elementów:

Elementy grzejne

Elementy grzejne wykonane są z:

cienkiej blachy o specjalnie dobranym profilu i ułożonej w przegrodach wirnika, pakietami w warstwach.

Pakiety blach ułożone są w koszach wykonanych z płaskowników.

Kosze warstwy górnej nazwano kaszami gorącego końca, natomiast kosze warstwy dolnej nazwano koszami zimnego końca.

Napęd:

Napęd podgrzewacza jest mechaniczny. Zbudowany jest z przekładni planetarnej z silnikiem zabudowanym na konsoli przytwierdzonej do obudowy podgrzewacza. Dla poprawnej współpracy podgrzewacza z wieńcem palczastym, napęd z obudową podgrzewacza połączony jest przegubowo i wyposażony w amortyzator sprężynowy

Wieniec zębaty

Na płaszczu wirnika zabudowany jest wieniec palczasty złożony ze sworzni stanowiący rolę koła zębatego

Instalacje dodatkowe:
Instalacja zdmuchiwania, mycia i p.poż.

Instalacja zdmuchiwania zależy od konkretnego rodzaju i budowy podgrzewaczy

Oddzielną instalację stanowi instalacja do gaszenia w przypadku pożaru.

Załączanie tej instalacji może następować automatycznie i ręcznie.

Układ smarowania (eksploatacja)

przykład BD 20,5/1400, LJUNGSTROM

LUVO - powierzchnie wymiany ciepła

Powierzchnie wymiany ciepła dzielone są na koniec zimny i koniec gorący. Wysokości zależą od typu podgrzewacza. Koniec zimny w przytoczonych później urządzeniach Elektrowni Opole znajduje się na poziomie 300mm.

Struktura blach walcowanych może być różna.

Do końca zimnego układa się blachy o prosto-osiowych kanałach.

Do końca gorącego stosuje się bardziej skomplikowane kształty w których kierunek przepływu czynników odbywa się pod kątem α > 0º (30,45). Naprzemiennie układa się karbowane blachy oraz płaskie. Powoduje to:

LUVO - dane

wielkości charakteryzujące obrotowy podgrzewacz powietrza:

sektorów spalin

czynników

Typy podgrzewaczy

(ze względu na ilość sektorów):

2- sektorowy Do podgrzewania powietrza pierwotnego lub wtórnego

3- sektorowy Do równoczesnego podgrzewu dwóch strumieni powietrza

4- sektorowy Zmodyfikowany 3-sektorowy, zaletą są mniejsze wycieki

LUVO

Przykładowo w Elektrowni Opole obecnie pracują trzy obrotowe podgrzewacze powietrza typu LUVO. W dwóch z nich zastosowano wypełanienia grzejne (kosze) typu UD, a w jednym wypełnienia FNC.

1,2 - są to urządzenia typu BD 25/1400 o średnicy wirnika 7100mm

gdzie obroty wirnika osiągają 2,32 obr/min. Powierzchnia ogrzewalna w tym typie podgrzewacza to 20 530 m2.

Podgrzewacz jest wykorzystywany do zwiększenia temperatury powietrza pierwotnego, gdzie jest ono podawane na młyny gdzie wykorzystywane jest do suszenia paliwa

3 - typ BD 27/1650 o średnicy wirnika 8560mm i prędkości 2,14obr/min. Powierzchnia ogrzewalna to 35 330m2

Uszczelnienia

- promieniowe bierne- stała szczelina utrzymywana jest na skutek kontaktu elementów uszczelnień i wirnika („śledzenie" odkształceń)

- promieniowe nadążne aktywne- stała szczelina jest utrzymywana automatycznie za pomocą czujników umieszczonych na promieniowych elementach wirnika. Zapobiega to zmianom szczelin na wskutek wydłużeń i odkształceń (montaż jest droższy o 50% od klasycznego). System jest

- bezobsługowy

- odporny na zakłócenia zewnętrzne.

Obliczenia cieplne PPow
Wymiana ciepła (ASME)

Q=k*Δt*A

k- współczynnik przenikania ciepła

Δt- logarytmiczna różnica tem. w PoPo

A-powierzchnia wymiany

Współczynnik przenikania ciepła k

f(tpow, tg,fair,f,B, Ψ,dr,A,FL,Fuel)

Powierzchnia wymiany-A

A= QPoPo/( k*Δt)

III. Młyny do węgla:

1. Wstępna obróbka mechaniczna i termiczna

Przykładowe operacje obróbki wstępnej:

2. Urządzenia wspomagające procesy zachodzące w młynie:

3. URZĄDZENIE MIELĄCE

Podział MŁYNÓW

Wolnobieżne: bębnowe; 18-30 obr/min; twardy węgiel, koks

Średniobieżne: 30-300 obr/min; średnio twardy węgiel kamienny i półkoks

Szybkobieżne: bijakowe, wentylatorowe; 500-1500 obr/min; miękki węgiel kamienny, węgiel brunatny

Kontrola ziarnistości pyłu

Pomiar metodą grawimetryczną

PROCES PRZEMIAŁU

Proces przemiału odbywa się przez:

WYDAJNOŚĆ MŁYNA

Wydajność młyna zależy od:

Dobór kul do młyna

mała średnica oznacza:

Najkorzystniejsza średnica kul dla krajowych węgli wynosi: 40 mm

ZALETY I WADY MŁYNÓW BĘBNOWYCH

Zalety:

Wady:

IV. Cieplno-przepływowe warunki pracy parownika i przegrzewaczy pary przy uruchamianiu i odstawianiu na przykładzie analizy wyników badań kotła typu OP-230

Czynniki wpływające na pracę części ciśnieniowej kotła.

W czasie uruchamiania i odstawiania kocioł pracuje w warunkach nietypowych z uwagi na następujące czynniki:

● zmianę w szerokich granicach ciśnienia, a co za tym idzie również temperatury nasycenia;

● zmianę akumulacji ciepła w poszczególnych elementach;

● zmianę obciążenia cieplnego powierzchni ogrzewalnych.

Jest to spowodowane wymaganiami stawianymi przez konstruktorów dostosowujących kocioł do osiągania znamionowych parametrów pary w zakresie wyższych obciążeń (osiągnięcie przez kocioł znamionowej temperatury pary świeżej w zakresie 50-100% obciążenia oraz pary wtórnej w zakresie 70-100% obciążenia).

W związku z tym uruchomienie i odstawienie kotła charakteryzują inne od obliczeniowych warunki pracy jego części ciśnieniowej. A zatem podczas uruchamiania i odstawiania kotła jego podstawowe charakterystyki cieplno-przepływowe odnoszące się do stanów ustalonych tracą swą aktualność.

Wpływ zmiany ciśnienia pary na zmianę rozdziału ciepła w kotle

Wpływ obniżenia ciśnienia pary na pracę części ciśnieniowej najlepiej można prześledzić na wykresie „ciśnienie-entalpia”.

Poniżej przedstawiono przyrost entalpii czynnika w poszczególnych powierzchniach ogrzewalnych kotła OP-230: odcinek AB- w podgrzewaczu wody, odcinek BC- w parowniku, CD- w przegrzewaczu pary. Punkty A,B,C,D odnoszą się do obciążenia znamionowego

0x01 graphic

Punkty A,B,C,D odnoszą się do obciążenia znamionowego (parametry wody zasilającej: ciśnienie 15,6 MPa, temperatura 200°C; parametry pary za kotłem: 13,5 MPa,535°C), natomiast punkty A', B', C', D'- do określonych warunków podczas uruchomienia (parametry wody zasilającej: 4,7 MPa, 140°C; parametry pary za kotłem: 4,5 MPa,450°C).

Z rysunku wynika, że przy obniżonym ciśnieniu czynnika wyraźnie rośnie zapotrzebowanie ciepła na odparowanie wody w parowniku (przyrost entalpii czynnika w parowniku wynosi 1020 kJ/kg przy obciążeniu znamionowym, natomiast w określonym punkcie podczas uruchomienia 1660 kJ/kg). Przy obniżonym ciśnieniu zmniejsza się natomiast ilość ciepła potrzebnego do przegrzania pary w przegrzewaczu w stosunku do obciążenia znamionowego.

Powierzchnie ogrzewalne, zaprojektowane na parametry znamionowe, nie odpowiadają potrzebom przy niskich obciążeniach. Parownik zbyt „mały” nie może wyprodukować w warunkach uruchamiania wystarczającej ilości pary do chłodzenia „dużego” przegrzewacza pary. Wzrasta przyrost temperatury i zachodzi potrzeba schłodzenia pary wodą wtryskową. W związku z tym przegrzewacze narażone są w warunkach uruchamiania na uszkodzenie. Dlatego uruchamianie kotła trzeba prowadzić w sposób kontrolowany.

Zakres badań

Podczas badania kotła OP-230, podstawowymi kryteriami kontroli bezpiecznych warunków pracy parownika i przegrzewaczy pary były:

● prędkość przepływu wody w rurach ekranowych;
● temperatury metalu rur przegrzewaczy II stopnia (grodziowego);
● temperatury metalu rur przegrzewaczy III stopnia (wylotowego);

Ich graniczne wartości-uwzględniające tolerancję pomiaru oraz tolerancję przeliczeń związanych z lokalizacją punktów pomiarowych- przedstawia tabela obok:

* W strefie ogniowej / strefie pozaogniowej, w międzystropiu

Przebieg uruchamiania kotła

Ważniejsze czynności wykonywane podczas uruchomienia kotła:

Godz.:
● 232 - rozpalenie dwóch palników mazutowych,

● 310 -załączenie pompy wody zasilającej,

● 335 - rozpalenie trzeciego palnika mazutowego,

● 350 - rozpalenie czwartego palnika mazutowego,

● 425 - otwarcie głównej zasuwy parowej do nagrzania rurociągu,

● 615 - rozpalenie piątego palnika mazutowego,

● 630 - uruchomienie młyna węglowego nr 2 (palniki środkowe),

● 708 - uruchomienie młyna węglowego nr 1 (palniki górne),

● 712 - wyłączenie dwóch palników mazutowych,

● 725 - uruchomienie młyna węglowego nr 3 (palniki dolne), po wypadnięciu z ruchu młyna nr 1,

● 830 - zamknięcie zaworu rozruchowego „na dach”,

● 905 - synchronizacja turbiny,

● 920 - zamkniecie stacji rozruchowej nr 1,

● 1005 - uruchomienie regeneracji wysokoprężnej.

W procesie uruchamiania obserwuje się trzy jego etapy:

● Etap pierwszy, od godz. 235 do godz. 500:
podgrzewanie wody w ekranach oraz pulsacyjne powstawanie pęcherzyków pary unoszących się do góry, ogrzewające wodę w górnych częściach ekranów, a potem w walczaku. W miejsce podgrzanej i lokalnie odparowanej wody napływa cyklicznie nowa porcja wody o niższej temperaturze. Etap ten charakteryzuje się występowaniem pojedynczych impulsów prędkości przepływu wody w ekranach od 0 do 2,0 m/s, początkowo co kilka minut a później coraz częściej, co jedną minutę. Charakterystyczne są także wahania a tendencji wzrostowej temperatur ekranów powyżej palników, również związanych z cyklicznym odparowaniem wody w rurach ekranowych i napływaniem nowej z rur opadowych o niższej temperaturze.

● Etap drugi od godz. 500 - 630 :

Dalszy wzrost temperatur czynnika i wyrównywanie temperatur ekranów. Następuje kształtowanie się prędkości przepływu wody w ekranach na wyższym poziomie, ale wciąż jeszcze z intensywnymi wahaniami- od 0,3 do 1,5 m/s. Zanikają pulsacje temperatur rur ekranowych.

● Etap trzeci, od godz. 630, tj. od uruchomienia młyna węglowego:
wyrównanie i stabilizacja normalnej cyrkulacji oraz produkcja pary. Po załączeniu młyna otwarto przepływ pary z kotła. Następuje uspokojenie wahań prędkości przepływu wody w ekranach. Cyrkulacja czynnika była już w zasadzie ukształtowana. Pojawiają się natomiast skokowy wzrost, a następnie oscylacje temperatur rur przegrzewacza II stopnia, początkowo w zakresie do 140°C, które stopniowo maleją. Szybki wzrost temperatur nastąpił po ukształtowaniu się cyrkulacji przy stosunkowo wysokim ciśnieniu, 4,4 MPa. Oscylacje temperatur wynikają między innymi ze sposobu pracy układu wtryskowego.

Podsumowanie pracy

Praca parownika podczas uruchamiania kotła była bezpieczna. Temperatury rur ekranowych były niższe niż dopuszczalna wartość 397°C. W ostatnim etapie uruchomienia wystąpiły pewne wahania prędkości wody w rurach ekranowych, a nawet niekiedy chwilowe jej zaniki w pojedynczych rurach. Wahania pojawiły się w wyniku zakłóceń eksploatacyjnych, tj. wypadnięcia z ruchu młyna (godz.725) co widać na wykresie prędkości wody w ekranach:

Wnioski

Praca parownika przy ciśnieniu nie przekraczającym wyznaczonej krzywej będzie korzystna, bo pozwoli uniknąć spadków prędkości przepływu wody w ekranach poniżej 0,5 - 0,4 m/s oraz skokowego wzrostu temperatury przegrzewacza II stopnia. Uruchomienie z uwzględnieniem zaproponowanej krzywej będzie przebiegało przy niższym ciśnieniu niż podczas badań, co zapewni wcześniejsze ukształtowanie cyrkulacji, a potem łagodniejszy wzrost temperatur przegrzewacza grodziowego.

IV. Optymalizacja procesu spalania w kotle pyłowym z palnikami typu RI-JET:

Regulacje wstępne

  1. Odbiory i próby ruchowe klap regulacyjnych i odcinających na instalacji powietrznej.

  2. Kontrola poprawności montażu dysz i zwężek wraz z instalacją pomiarową.

  3. Próby ruchowe łopatek zawirowywaczy powietrza wtórnego i trzeciego, kontrola poprawności wskazań wskaźników położenia.

  4. Wyznaczenie charakterystyk klap regulacyjnych.

  5. Wzorcowanie dysz progowych i zwężek - porównanie wskazań układu pomiarowego zabudowanego na obiekcie z wielkościami przepływów zmierzonymi w drodze sondowania kanałów rurką spiętrzającą i anemometrem lub pomiar spiętrzenia na zwężkach i obliczenia przepływu.

6. Pomiar i regulacja rozpływu powietrza na poszczególne elementy układu palnikowego: powietrze pierwotne, powietrze wtórne i trzecie, powietrze do palników olejowych, powietrze na piętra i do poszczególnych dysz OFA, ustalenie przepływów minimalnych i maksymalnych.

Prace optymalizacyjne instalacji młynowych kotła

  1. Opracowanie charakterystyk podajników węgla oraz powiązanie wentylacji młynów z obrotami podajników.

  2. Opracowanie przebiegu ciśnienia w kolektorze powietrza młynowego z uwagi na właściwą regulację wentylacji młynów oraz pracę klap powietrza gorącego i zimnego w zakresie skutecznej ich regulacyjności.

  3. Określenie przebiegu optymalnej wentylacji młynów w funkcji ich wydajności (obrotów podajników).

  4. Określenie ustawienia położenia łopatek separatorów młynów, które przy optymalnej wentylacji dają najlepszy przemiał nie powodując zasypywania komór pirytowych.

Prace optymalizacyjne instalacji paleniskowej kotła.

  1. Korekta rozpływów powietrza do kotła w stanie gorącym.

  2. Ustawienie kąta pochylenia łopatek zawirowaczy palników pyłowych z uwagi na niedopał oraz emisję NOx, podział powietrza na powietrze palnikowe i OFA oraz podział tego ostatniego na piętro dolne i górne.

  3. Ustawienie położenia maksymalnego otwarcia klap dwupołożeniowych w kanałach doprowadzających powietrze do poszczególnych palników pyłowych z uwagi na skuteczną regulację nadmiaru powietrza w palenisku.

  4. Określenie przebiegu ciśnienia w kolektorze powietrza wtórnego zapewniającego właściwą regulację nadmiaru powietrza w palenisku, dopływ wymaganej ilości powietrza do dysz OFA oraz palników olejowych.

  5. Określenie właściwego przebiegu zawartości O2 w spalinach z uwagi na proces spalania i sprawność kotła.

  6. Określenie wymaganych strumieni powietrza do dysz OFA z uwagi na dopuszczalną emisję NOx, CO i minimalizację zawartości części palnych w żużlu i popiele.

  7. Optymalizacja powyższa procesu spalania ma uwzględniać wymogi pracy bloku w ARCM dla całego zakresu obciążeń cieplnych kotła.

  8. Opracowanie niezbędnych funkcji koniecznych do wprowadzenia do UAR

Prace po zaprogramowaniu UAR spalania.

Pomiary kontrolne kotła przy optymalnych parametrach pracy instalacji paleniskowej w celu potwierdzenia dotrzymywania wymaganych parametrów pracy kotła w gwarantowanym zakresie obciążeń cieplnych i zoptymalizowanym oraz czynnym układzie UAR.

Przykład optymalizacji procesu spalania kotła OP-230

Po optymalizacji kocioł powinien osiągać:

Wydajność maksymalna trwała /WMT/ 63.9 kg/s (230 Mg/h )

Wydajność maksymalna krótkotrwała (do 4 godz. na dobę) 69.5 kg/s (250 Mg/h)

Wydajność minimalna bez wspomagania paliwem rozpałkowym 35.1 kg/s (126.5 Mg/h)

Sprawność kotła >92%

Zawartość części palnych w popiele lotnym £ 5 %

Zawartość części palnych w żużlu £ 10 %

Stężenie tlenków azotu w spalinach (6% O2, spaliny suche) £ 400 mg/nm3

Stężenie SO2 w spalinach odsiarczonych (6 % O2, spaliny suche) £ 500 mg/nm3

Koncentracja pyłu w spalinach za filtrem (6 % O2, spaliny suche) £ 20 mg/nm3

Paliwo graniczne- węgiel kamienny o wartości opałowej : 19 do 25 MJ/kg, zawartości popiołu do 27 do 10 % oraz wilgoci do 15 do 5 %.

Z kotłem współpracują:

Z kotłem współpracują:

Prace optymalizacyjne instalacji pyłopowietrznej

Optymalizacja procesu spalania w kotle.

V. Ograniczanie emisji CO2:

Emisja gazów cieplarnianych, a przede wszystkim dwutlenku węgla stała się jednym z ważnych problemów ekologicznych ostatnich lat.

Protokół z Kyoto zobowiązuje kraje do zmniejszenia emisji gazów cieplarnianych o około 5% poniżej poziomu 1990 roku w okresie od 2008 do 2012 roku.

Wielkości tej redukcji są zróżnicowane dla poszczególnych krajów

Sposoby wychwytywania CO2

  1. Wychwytywanie CO2 ze strumienia spalin,

  2. Wychwytywanie CO2 z gazu ze zgazowania węgla

  3. Spalanie w wysokiej koncentracji O2 + CO2

Wychwytywanie CO2 ze strumienia spalin (po procesie spalania)

Obecnie w dużych instalacjach, do wychwytywania CO2 ze strumienia gazu o niskiej temperaturze i niskim ciśnieniu, wykorzystywany może być proces absorpcji chemicznej.

Proces ten polega na przepuszczaniu schłodzonych i wstępnie oczyszczonych spalin (usuwane jest SO2) przez kolumnę absorpcyjną, gdzie dochodzi do kontaktu z rozpuszczalnikiem, który absorbuje większość CO2. Bogaty w CO2 rozpuszczalnik jest przepuszczany przez desorber gdzie uwalniany jest ditlenek węgla. Następnie CO2 jest sprężany i oczyszczany.

W wyniku zastosowania metody absorpcji, CO2 otrzymywane jest w postaci gazu

Zazwyczaj w procesach absorpcji chemicznej stosowane są:

2. Wychwytywanie CO2 z gazu ze zgazowania węgla (przed procesem spalania)

Przewidywać można, że w przyszłości duże, zintegrowane instalacje zgazowania węgla znajdować będą zastosowanie w energetyce.

W stosunku do obecnych instalacji demonstracyjnych w energetyce, jak też do instalacji komercyjnych, budowanych w przemyśle chemicznym, dostosowanie zintegrowanego układu zgazowania węgla lub odpadów petrochemicznych do wychwytywania CO2, wymagać będzie realizacji co najmniej czterech zadań.

    1. Dobudowanie reaktora konwersji tlenku węgla

    2. Zastąpienia instalacji MEA względnie (MDEA) instalacją opartą na absorpcji fizycznej (np.. Selexol™)

    3. Dobudowanie kompresora CO2

    4. Dostosowanie turbiny gazowej do spalania gazu o podwyższonej zawartości H2

  1. Dobudowanie reaktora konwersji tlenku węgla

Konwersja wodna tlenku węgla:

CO + H2O H2 + CO2 (shift)

Polega na jego katalitycznym przekształceniu na wodór i dwutlenek węgla. Skuteczność tego procesu jest

zależna od dobrania katalizatorów.

Wysokie ciśnienie gazu, występujące w układach zgazowania, przemawia zdecydowanie za metodami opartymi na absorpcji fizycznej, w tym za instalacją Selexol. Wydzielony w tej instalacji siarkowodór H2S jest przetwarzany na czystą siarkę w instalacji Clausa.

Istotny jest fakt, że poprzez dobudowanie drugiego stopnia instalację Selexol można dodatkowo dostosować do usuwania CO2. W przeciwieństwie do absorpcji chemicznej instalacje oparte na absorpcji fizycznej nie wymagają doprowadzenia znaczących ilości pary do regeneracji sorbentu.

CO2 wydzielone z gazu lub ze spalin musi być przetransportowane do miejsca składowania. W przypadku dużych instalacji i dużych odległości do tego celu najwłaściwsze wydają się rurociągi. Wymaga to jednak kompresorów sprężających CO2 do 100-150 bar.

3. Spalanie tlenowe z recyrkulacją CO2

Podsumowanie

VI. PROBLEMY WSPÓŁSPALANIA BIOMASY W KOTŁACH ENERGETYCZNYCH:

Wykorzystanie biomasy

Współspalanie uważane jest obecnie za najprostszy i najtańszy sposób zwiększenia produkcji energii elektrycznej z paliw odnawialnych.

Zalety współspalania

Wady współspalania

PODSTAWOWE UWARUNKOWANIA TECHNICZNE WSPÓŁSPALANIA NA PODSTAWIE DOTYCHCZASOWYCH
DOŚWIADCZEŃ ELEKTROWNI I ELEKTROCIEPŁOWNI

ELEMENTY KRYTYCZNE

WŁASNOŚCI BIOMASY

Własności fizykochemiczne biomasy powodują, że jest ona paliwem trudnym technologicznie, znacznie różniącym się od węgla spalanego w kotłach energetycznych.

Podstawowe różnice między tymi paliwami, to:

POZYSKIWANIE BIOMASY I PRZYGOTOWANIE DO WSPÓŁSPALANIA

Wprowadzenie współspalania w dużej skali wymaga znacznej podaży biomasy o stabilnej jakości, w odpowiedniej cenie oraz w uzasadnionej ekonomicznie odległości od źródła ciepła.

POZYSKIWANIE BIOMASY

Dodatkowym niekorzystnym aspektem będzie konkurencja o paliwo z aktualnym lokalnym wykorzystaniem biomasy na cele grzewcze i w przyszłości z energetyką rozproszoną.

Główne źródła biomasy to:

współspalanie bezpośrednie:

Współspalanie biomasy z węglem może powodować:

Korozja