1"9

Przykład 11.3 229

W celu określenia obciążenia = a_{3)F_obl, przy którym utworzy się trzeci przegub plastyczny, rozwiązano ramę z dwoma przegubami w przekrojach 4 (w słupie) i 6 dla obciążenia F = 1,5/W, i momentów M₆ = M,,_a, = 454,8 kNm i ''V/₄₍2) = 183,2 kNm. Dla przekrojów krytycznych otrzymano następujące wartości sił przekrojowych i współczynnika a₍₃₎:

-    dla rygla w przekroju 5

M = -91,02 kNm, N = 212,2 kN, V = 510,4 kN,

91,02    510,4

a₂ = 0,85-—j— - 0.4--— = 0,1635 ■+■ 0.3210 = 0,4845,

473,0    636,0

dla F = F_P_, - a-, = 0,6930, ponieważ a₂ < a, - dla obciążeń F z przedziału /'g₎-l,5hl_2j w przekroju nie utworzy się przegub plastyczny,

-    dla słupa 1-3 w przekroju 3

M = -1119,7 kNm, jV = 615,6 kN, V = -212,2 kN,

1119,7

211,5

a₂ = 0,9

615.6

■——- - 4.7647 + 0,2833 = 5,0480. a, = 0,8612. 2173    '    '

«(1 - a_:) + a₂ - 1 a₂ - a_l

1,5(1

- 0,8612) + 5,0480 - 1 52)480 - 0,8612

1,289 = 1,320,

F_G} = a_{3)F_obl, gdzie a_G) = 1,320,

Wartości sił przekrojowych dla obciążenia F = Fm podano na rys. 11.5 (wartości dolne).

Sprawdzenie warunków nośności w stanie uplastycznienia przekroju 3 słupa 1-3:

M = 201,3 kNm, N = 314,4 kN, V= 62,2 kN,

,V    V'

-— - 0,145 > c = 0,1 i — = 0,209 < 0,25,

Nu

a stąd z warunku nośności jak dla F - F_oU „ 201,3    314,4

tó = ⁰^N7TV + WTtór = 0,8566 - 0,1447 = 1.0013 = 1.0.

211,5 źus

Siła osiowa w drugim przegubie plastycznym zwiększa się z 477,4 kN (dla obciążenia do 480,0 kN (dla obciążenia F_G)). Wpływ różnicy AN = 2,6 kN na warunek nośności dla przekroju 4 słupa 2-4 jest rzędu 0,1% i został w obliczeniach pominięty.

Przy obciążeniu F_G] część układu jaki stanowi rozpora staje się geometrycznie zmienna - rys. 11.6, wobec czego = F_(T. = 1,320Ę,_W i współczynnik rezerwy' plastycznej układu wg w^rzoru (Z4-4)