K 088b

Jeżeli tryh ogianiczoma piądu wyjściowego ne |esł wykorzystywany, wyprowadzenia 512 powinny być zwane. Maksymalny pi ad wyjściowy będzie konwojowany pizcz wewnętrzny system zabezpieczeń. Wartości prądu w określonych warunkach pracy 1200 opisują krzywe z charakterystyki pracy układów zabezpieczenia przeciążeń owego.

Konstrukcja zasilacza

Scalony regulator mocy 1200 zastosowany został jako sterów-ni zewnętrznego tranzystora wykonawczego typu 8D911 o dużym zapasie odporności prądowej i napięciowej. 1200 przyczyna się do iwo-rżenia b-7 % piądu wyjściowego zasłacza. czyli me więcej niż MOrnA. Takie warunki pracy pozwalają wykorzystań w pełni możłwości regulacyjne układu scalonego zgodnie z jego charakterystyką ograniczerw prądu wyjściowego. Proces regulacji naoęcia wyjściowego odbywa się bez zmian w porównaniu z aplikacją podstawową. Jednak masa zasilania 12G0 nie została połączona z masą robocza zasilacza, ale do punktu o potencjale od niej niższym. Zastosowano dodatkowy stabilizator napię-oa o wartości -2.BV w stosunku do masy roboczej kompensujący stosunkowo wysoką warlość napięcia odniesienia w strukturze L2O0. Take lorwejzan* pozwoliło kontrolować napięcie wyjściowe zasilacza praktycznie od wartości 0V. Minimalne różnice można skorygować dubieta-niem wątłości rezyslora RG. Dużo większych zmian wymagał pioces legulacji piądu wyjściowego. Oodalkowy układ z zastosowaniem wzmac-macza operacyjnego US31 tranzystora T3 pozwolił uzyskać 90% głębokość legulacji piądu w warunkach pełnego obciążenia. Kolektor T3 jest dołączony do wejśca komparatora I2-US2I symulując lóżnicę napięcia w stosunku do wyprowadzona |5|. Kompensowany zostaje próg rtie-czułości komparatora na spadek poniżej 0.45V. Wartość rezystora kontrolnego R9 została dobrana kompromisowo. Zwrększan.-c rezystancji poprawia liniowość regulacji piądu w początkowym zakresie obrotu PTI. ale nekmzysiruc zwiększa rezystancję wyjściową zasilacza i pomimo nadzoiu wzmacniacza błędu zasilacz naci “sztywność" przy szybkich zmanach obciążenia na wyjściu. Moc wydzielana na rezystor ze o war to-ści większej niz 0.47 Ohma wymaga zwiększenia jego mocy do bW Zmianę waitości R9 należy łez uwzględnić pizy projektowaniu dziclmka pomiaru piądu. Kondcnsatoi Cl 4 elrrwuje szumy mogące powstać w wyniku pracy wzmacniacza błędu w rozszerzonej o Dl .R2.R9 pęlli sprzężenia zwrotnego. Oćdy D2.D3 zabezpieczają zasilacz przed zjawiskami mogącymi zaistnieć pizy sterowaniu obciążenia typu IRC.

W niezgodności z systematyką schematu powracamy do wejścia zasJa-cza. Transformator sieciowy i prostownik dwupołówkowy z równoległym filtrom pojemnościowym to typowy zestaw poprzedzający dalsze układy rcgubq» i siaWizaqi napęoa W układach z Iksowymi iegulato-rami napięcia całkowita moc obciążenia prostownika i transloimatoia zależy od piądu wyjściowego. Zmiana ustawiona i egu la to: a napięcia zmienia proporcje miedzy ilością mocy wydzielanej w obciążeniu, a rozpraszaną na elemencie regulacy/iym. Dla zapewnienia napięcia wyjść owego zasilacza o wątłości - 30V należy zapewnić odpowiednie napięcie na wejściu regulatora. Maksymalny spadek napięcia ria rezystorze H9 osiąga 0.7V. Spadek na elemencie wykonawczym zasilacza, jakim pst T2 oszacujemy optymistycznie. Włączony w obwód kolektota obciążonym prądem 140mA 1200 powoduje stratę 2V. co wraz z (kodą 01 me przekroczy 2.7V. Należy dod3Ć spadek rva złączu 8E/T21 przyjąć. że8D911 rra odpowiednie wzmocnienie prądowe. Wielkość całkowite go spadku napięcia na T2 przy prądzie o wartości 2A ptzyjinjrrry z zapasem równą 4.bV. Wartość Uwc -- 34.bV musimy traktować pko absolutnie minimalną wartość idealnego napijaa stał cg:). Napięcie skuteczne obciążanego piąderrt 2A zespołu prostownikowego powinno być odpowiednio większe z uwag na występowanie lęłnień 1 ODHz. Przewidywana amplituda tętneńprzy sumarycznq pojemności C5.C8 -44Qty;F wynosi około 4Vpp i ma kształt asymetryczny, niekorzystny dla mmimai-nej wartości chwtowej na wyjśou prostownika. Napięcie o wailośo skutecznej 38V osiąga wartości chwilo 35V. Dodając spadek napię-

l

X

ł

C