024 4

24

1.5.2. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE PRZEKŁADNI ZĘBATYCH

1.5.2.1. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [2], [3], [4], [15], [16], [17], [21], [25]

(wg parametru d_wl) *

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora,

71, 7₂, N-m; n_x, d₂* 1/min; u ; /7^_onj;

. Gjri»    Gorsit Gorsi* Gfrsi • 0iw2» MPa.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA’

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1.    Średnica zębnika

d;=K_d

K_d = T7 MPa¹'³ - dla kół o zębach prostych,

K_d=68 MPa¹¹³ - dla kół o zębach skośnych,

^bd ~ współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do średnicy zębnika),    b/d_x    rozmiesz

czenie kół względem łożysk) (tabl. 1.5.2.1),

Kup - współczynnik nierównomicmości rozkładu obciążenia wzdłuż linii styku, Kup ⁼ f ( TTB, rozmieszczenie kół względem łożysk, ) (rys. 1.5.2.2a, b),

K_a - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążę nie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9),

+(-) - zazębienie zewnętrzne (wewnętrzne).

1.2.    Szerokość wieńca kola zębatego ó₂=- ó “    •<//, mm.

Szerokość wieńca zębnika    &i“Ó2+(3-ś-5), mm.

Zaokrągla się b\ i b₂ do liczb całkowitych, mm.

Dla przekładni o zębach skośnych:

1.3.    Obliczeniowa odległość osi

O* = d:(u+1 )/(2 cosp')    (^'= 15°), mm,

Q‘_w zaokrągla się do wartości zbliżonej do a_w, mm (a_wzzO^) zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.3).

1.4.    Przyjmując wstępnie Z,=19 (/?'=-15°) oblicza się mo duł m = d,'cos pZZ_x, mm i zaokrągla do wartości zbliżonej do m_a, mm zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).

i, Ti-Kufi K_a u± 1 ,

J . " y “TT*¹⁰ * ^mm’

1.5.

1.6.

1.7.

1.8.

1.9.

1.3.

1.4.

1.5.

1.6.

1.7.

1.8.

• •

Sumaryczna liczba zębów - 2 n_w cos/? Zm_D. Zaokrągla się Z\_: do zbliżonej liczby całkowitej Z_Ł-. Rzeczywisty kąt pochylenia zęba cos p »    m₀/(2a„.),

(dokładność obliczeń - 4 znaki po przecinku),

fi = SIC COS /?=___

Liczba zębów zębnika Z^Z^/(11+1).

Zaokrągla się Z\ do liczby całkowitej (Zi>17).

Liczba zębów koła zębatego    Z₂=Z^~Z\.

Rzeczywiste przełożenie przekładni    u_n=Z-i/Z**

Średnice okręgów kół zębatych, mm:

- tocznych    d_w ł(2)= m_a-Z_x(2)/cos fi,

-    wierzchołków zębów d_aHX) = m„• (Z_xm/cos 0+2),

- podstaw zębów    dn_m= m_a- (Z_J(2)/cos0 -2,5),

- zasadniczych    d> _l(2)= d_wl(2) cos a, (a =20°).

Sprawdzanie    a_w= 0,5(</»i+</w₂), mm,

(dokładność obliczeń d i a_w - 2 znaki po przecinku).

Dla przekładni o zębach prostych:

2. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ STYKOWYCH

2.1.    Siła obwodowa w zazębieniu F,=2T_X-\0Vd_W), N.

2.2.    Obwodowa prędkość kół V=u d_w] n,/ (60 10^?). m/s.

2.3.    Klasa dokładności = f (V, p) (tabl. 1.5.2.4).

2.4.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

W_Jlv=ó_H-q₀-V\O_w/u , N/mm,

6_}l - współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazę bienia na obciążenie dynamiczne <5_W = f U IB, p) (tabl. 1.5.2.6),

q_o współczynnik uwzględniający wpływ różnicy po działek zębnika i koła zębatego, q₀~ f (klasa dokładności, m) (tabl. 1.5.2.8).

2.5.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia

W_Htp = F_l K„p/b₁ , N/mm.

2.6.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

Kov=1HW„v/W_H9).

* Istnieją obliczenia wytrzymałościowe walcowych przekładni zamkniętych wg parametru a_w (p. 1.5.2.2).

• ••

Przyjmując wstępnie Zi = 19, in'=d{/Z/. Moduł m' zaokrągla się do waności zbliżonej do m₀, mm zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).

Liczba zębów zębnika Zj= dt/m „,

Z_x - liczba całkowita (Z_x 'ż 17).

Liczba zębów koła Z₂= Zu, Z₂ - liczba całkowita. Zerowa odległość osi O_wv=0,5(d_w\+dw2)> mm.

Jeżeli chcemy zaokrąglić do wielkości O_w zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.3), to korzystamy z zazębienia korygo wanego (1.5.2.1 p. A).

Średnice okręgów kół - p. 1.9 dla p = 0°.

Rzeczywiste przełożenie przekładni Wr*=Z₂/Z].

W związku z udokładnienicm u przekładni (patrz PARAMETRY 7ADANE i p. 1.8) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 1.1.4).

Dla \<j_h-ct^,| iqo/o_h, >5% wprowadza się odpowiednią zmianę parametru b_z przekładni (od p. 2.7).

2.7.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

WHt—F,’K}{p‘Knv'K_A/bz, N/mm.

2.8.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

n ~7 7 7    ^U±1

<J„-Z„Z_UZ_C    —

HP »

MPa,

Z_H - współczynnik uwzględniający kształt stykających się powierzchni zębów:

-    dla zębów prostych Z„ = 1,77,

-    dla zębów skośnych Z_H 1,77 cos p,

Z_M - współczynnik uwzględniający własności mechani czne kół zębatych Z_M- 275 MPa¹*

Z_z -współczynnik przyporu:

dla zębów prostych    Z_c-\_t

dla zębów skośnych    Z_r-v 1 Ie_u ,

- czołowy wskaźnik przyporu,

= [ 1,88 - 3,2( 1 !Z_X± 1 /Z₂)] cos fi.