024 2

1.5.2. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE PRZEKŁADNI ZĘBATYCH

1.5.2.1. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [2], [3], [4], [15], [16], [17], [21], [25]

(wg parametru d_wi)'

T]-Kup Ką uAljgj ^u

mm,

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora,

Ti, r₂,Nm;    n„ n₂,1/min; u; TLa/Tnon,;

0/<7> , O/ri.    > OTirai. haw₂, D)¹si>    MPa.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA² ,

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1.    Średnica zębnika

d,'=K_d

K_d - 77 MPa¹'³ - dla kół o zębach prostych,

K,! 68 MPa¹'³ - dla kół o zębach skośnych, if>_M współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do średnicy zębnika), ^m⁼ b/d_x — f {HB, rozmieszczenie kół względem łożysk) (tabl. 1.5.2.1),

Knp - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzdłuż linii styku, Kup = f (HB~ fazmieszcze-nie kół względem łożysk, ) (rys. ł.5.2.2a, b), K_a - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9),

-1 (-) - zazębienie zewnętrzne (wewnętrzne).

1.2.    Szerokość wieńca koła zębatego b₂=h= Tp_u di', mm.

Szerokość wieńca zębnika    b ₍= b i + (3 ^5), ram.

Zaokrągla się i b₂ do liczb całkowitych, nun.

Dla przekładni o zębach skośnych:

1.3.    Obliczeniowa odległość osi

o; = d]'(u+l)/(2cosjS')    (/S'= 15°), mm,

o'„ zaokrągla się do wartości zbliżonej do Q_K, mm (o.,«o^) zgodnejzPN (tabl. 1.5.2.3).

1.4.    Przyjmując wstępnie .Z,'=19 (p'=15^a) oblicza się moduł    di cos p'/Zi, mm i zaokrągla do wartości

zbliżonej do m_B, mm zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).

* Istnieją obliczenia wytrzymałościowe walcowych przekładni zamkniętych wg parametru a_w (p. 1.5.2.2).

1.5.    Sumaryczna liczba zębów Z'_z—2o_w cosjS Zm_B. Zaokrągla się Z i do zbliżonej liczby całkowitej Z_t.

1.6.    Rzeczywisty kąt pochylenia zęba cosp = Z_sm_B/(2a_w), (dokładność obliczeń - 4 znaki po przecinku),

p = arc cos p=_°_'_

1.7.    Liczba zębów zębnika Zf=Z_r/(u +1).

Zaokrągla się Zi do liczby całkowitej {Z\>A1).

Liczba zębów kola zębatego    Z₂=Z_r~Zi.

1.8.    Rzeczywiste przełożenie przekładni v„=Z₂/Z'i

1.9.    Średnice okręgów kół zębatych, mm:

-    tocznych    nvZ_I(2)/cos p,

-    wierzchołków zębów <J₀₎p>= m¹- (Z,_ro/cos /S+2),

-    podstaw zębów </ncj)=    (Z,_p)/cos/? -2,5),

-zasadniczych    dhim~ d_w,_mcos a, (a =20°).

Sprawdzanie    a_w~ 0,5(dwi⁺dw₂), mm,

(dokładność obliczeń d i a, - 2 znaki po przecinku).

•>

Dla przekładni o zębach prostych:

1.3.    Przyjmując wstępnie Zi’=19, m'~dl/Zi. Moduł m' zaokrągla się do wartości zbliżonej do m_B, mm zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2),

1.4.    Liczba zębów zębnika Z,= di/m _B,

Zi - liczba całkowita (Z|^17).

1.5.    Liczba zębów koła Z₂=Zi-u, Z₂ - liczba całkowita.

1.6.    Zerowa odległość osi £7_WO=0,5 (dw^d_w2), mm.

Jeżeli chcemy zaokrąglić do wielkości O_w zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.3), to korzystamy z zazębienia korygowanego (1.5.2.1 p. A).

1.7.    Średnice okręgów kół - p. 1.9 dla p = 0°.

1.8.    Rzeczywiste przełożenie przekładni u_tI-Z₁/Z_i.

2. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ STYKOWYCH

2.1. Siła obwodowa w zazębieniu    Ej =2 7j l0⁵/d»j, N.

2.2.    Obwodowa prędkość kół V-i\-d_w) n, / (60 10³)> m/s.

2.3.    Klasa dokładności =f (Vj (?) (tabl. 1.5.2.4).

2.4.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

HV~bn QoV\'a_w/u , N/mm, óji - współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazę bienia na obciążenie dynamiczne 6_H=f(HB,p) (tabl. 1.5.2.6),

q₀ - współczynnik uwzględniający wpływ różnicy po działek zębnika i koła zębatego,

f (klasa dokładności, m ) (tabl. 1.5.2.8).

2.5.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia

W„₉ = F, K_Hp/b₂ , N/mm.

2.6.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego j K_hv=\+(W_11v/Wh₉). ■

2.7.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

i    ⁼Jv'K^(ł'K//v'Kt^//h₂, N/mm.

2.8.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

(T„=z„ Z„ -Z_r y/5^ — $ o^{1 3} MPa,

Cfirl V

Z„ - współczynnik uwzględniający kształt stykających

się powierzchni zębów:

-    dla zębów prostych Z_H = 1,77,

-    dla zębów skośnych Z_H = 1,77 cos /?,

Z_M - współczynnik uwzględniający własności mechaniczne kół zębatych Z_M= 275 MPa¹"

Z_c -współczynnik przypora:

- dla zębów prostych    Z_c=\,

-    dla zębów skośnych Z_e = 'f\iz_a, e_a - czołowy wskaźnik przypora,

=[1,88-3,2(1/Z,±1/Z₂)] cos p.

1

«² W związku z udokladnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.8) wprowadza się korektę przełożenia następnego

2

stopnia napędu i zawartości kolumn a i T (tabl. 1.1.4).

3

Dla \o_H-a_ljr\lOOIo_w,>SVo wprowadza się odpowiednią zmianę parametru f>₂ przekładni (od p. 2.7).