028 2

28

1.5.2.4. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [21]

mm,

m

. Według naprężeń stykowych

3.2.1.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

W_HV = ó_H-q₉-V \o_w/u , N/mm,

<5„ współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazę bienia na obciążenie dynamiczne    = f (HB, fi)

(tabl. 1.5.2.6).

3.2.2.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia

W_IJtp = Fi K_ap/b₂, N/mm,

Kup—współczynnik nierównomiernego rozkładu obciążę nia wzdłuż linii styku, K„ę= f(HB, rozmieszczę nie kół względem łożysk, Y'¹/) (rys. 1.5.2.2a, b).

3.2.3.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

Km- l-KW'hv/W„v).

3.2.4.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

Wju ~F_t’Knp K_HV K_A^b_2i N/mm.

3.2.5.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

<r„=Z„ Z„    , MPa.

Z_H współczynnik uwzględniający kształt stykających się powierzchni zębów.

Dla zębów prostych Z_u - l ,77,

Z_M _ współczynnik uwzględniający własności mecha niczne kół zębatych, Z_w= 275 MPa ^:a.

3.2.6.    Maksymalne naprężenia stykowe

&HGS-Gh /Fm^/Tnctn $ OflW 10) . MPa.

SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU

4.1.    Rzeczywisty moment na wale wyjściowym

T_2rt=T₂ u_n/u, N-m.

4.2.    Siły obwodowe, N

F,f2 TO¹ T,/d_wlt    F_t2-2\Q¹ T_2n/d_w2.

4.3.    Siły promieniowe, N

F_r\-F_n tga,    F_r2=F_nXga.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora,

71, T₂, N-m; n„ n₂, 1/min; u; Lj ' Tnamy

Ufn>], CJyy₂, O«KI,    1 MPa.

1. OBLICZANIE MODUŁU I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Moduł zazębienia

*--1,4,

Z,=17 ^-19,

Z₂= Z_ru - liczba całkowita.

^1(2) - współczynnik kształtu zębów (1.5.2.1 p. 4.5 i rys. 1.5.2.3) (ATięgpO),

Obliczania wykonuje się dla tego koła z pary „zębnik-koło zębate", dla którego jest mniejszy stosunek (Jfnęft/Y_Fim.

współczynnik szerokości wieńca (1.5.2.1 p. 1.1 i tabl. 1.5.2.1),

Kęp - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążę nia po szerokości wieńca pr/y obliczeniu wytrzyma łości gnącej zębów (rys.l.5.2.2c, d),

K_a - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9).

Zaokrągla się m' do wartości zbliżonej do m_Di mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).

1.2. Średnice okręgów kół zębatych, mm

- tocznych    d_wl(1)= m_a-2^_Q),

-    wierzchołków zębów d_aia)-m₀( Zio>+2),

-    podstaw zębów dm_n (Z _l(2)- 2,5),

-zasadniczych    dfci(2)=d«rio) °°^s    rx = 20°.

(Dokładność obliczeń d 2 znaki po przecinku).

1.3.    Odległość osi Owo^O^idwi+dwd, mm.    3.:

1.4.    Szerokość wieńców:

-    koła zębatego b₂-b-• d i, mm,

-    zębnika    ói=fe₂+(3:5) , mm.

(b ji b₂- liczby całkowite).

1.5.    Rzeczywiste przełożenie u_n-Z₂/Z_l.

2.    SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

2.1.    Siła obwodowa w zazębieniu F_t-2 T_:-10Vd_Wi_t N.

2.2.    Obwodowa prędkość kół V u d_wl n ./ (60 10 '). xnJs.

2.3.    Klasa dokładności - f (V) (tabl. 1.5.2.4).

2.4.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

^Fv^m^F'9o'Y ^O_w/u , N/mm, ó_y- współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazębienia na obciążenie dynamiczne przy zginaniu zębów ój? = f(fł)    (tabl. 1.5.2.7),

q_Q- współczynnik uwzględniający wpływ różnicy podziałck zębnika i koła zębatego,

</„= f( klasa dokładności, m) (tabl. 1.5.2.8).

2.5.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia W_Flp=F, K_Ffi/b₂, N/mm.

2.6.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

Kfv ⁼

2.7.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

W_Ft ⁼ F_t 'K_Fp 'Kyy ’Ka /b₂, N/mm.

2.8.    Obliczeniowe naprężenia gnące

^Vk2)⁼ Wft/nia $ ^>?i(2)» MPa.

4.

3.    SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH

3.1. Według naprężeń gnących

⁽¹ FGS 1(2) ⁼ ^FIO) ( Tfruw/Tnom )^^«¹SlO) j MT^a-

•• Dla\a_F-rr^l-lOO/O^ >5% wprowadza się odpowiednią zmianę paramt ni b₂ przekładni (od p. 2.7).

a =20°.

1

W związku z udokładnicnicm u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.5) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 1.1.4).