029 3

029 3



29

1.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [40]


PARAMETRY ZADANE: Schemat reduktora, 7!,32,N-m; n„ n2,1/min;


w;


mxx ' 1 nom,


o


FP I.


(7;


FPl


er


UPS 1 .


(Ji


HPS2 i


Ol


yps\. Om 2,


MPa.


OBLICZANIE MODUŁU

I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI


1.1. Moduł zazębienia


» 7r_KvK* Y ia3 __ “    0,85    F'‘ ’ mm


Ka=l,4,

Z,=17 -7-19,

Z2=    - liczba całkowita.

Rzeczywiste przełożenie u„=Z2/Z, T Kąty podziałowych (tocznych) stożków

ói=arc tg(l/u), d2=arctg(u). Ekwiwalentna liczba zębów Z](2)e<, =Z,(2)/cos<51(2). Współczynnik kształtu zębów zębnika i koła zębatego

ł5rW-f(ZiWeq,^.«), (Yi(2)=0) (rys. 1.5.2.3) Obliczenia wykonuje się dla tego koła z pary„zębnik-ko ło zębate", dla którego jest mniejszy stosunek Ofp^/Yy^.

Tpw - współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do średnicy zębnika), Tpbd=b/daLi~ 0,3 -r0,6,

Kfp- współczynnik nierównomicmości rozkładu obciążę nia po szerokości wieńca przy obliczeniu wytrzyma łości gnącej zębów (rys. 1.5.2.2c, d),

Ką - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9).

1.2.    Szerokość wieńca kół zębatych    m'm-Zu mm.

(b - liczba całkowita).

1.3.    Zewnętrzna długość tworzącej koła stożkowego

iĘ=0,5(zn«Z,/sin(5,'+Z>), mm (b/RJś 0,3).

1.4.    Moduł zewnętrzny mZ= mi-RĆ/(RÓ-0,5b), mm. Zaokrągla się tdZ do wartości zbliżonej do in» mD, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).**

• W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.1) wprowadza korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 1.1.4).


PT


1.5.    Zewnętrzne średnice kół zębatych, mm:    3

- podziałowych    dc = mk-Zl(i),

-    wierzchołków zębów dae~ de\ęi)+2 m* cos<5,(2),

- podstaw zębów    de\ęi) - 2,4 mte cos d|(2)(Dokładność obliczeń 2 znaki po przecinku).

1.6.    Rzeczywiste parametry przekładni:

-    zewnętrzna długość tworzącej koła

Rc - 0,5 dci /sin ó \, mm,

-moduł średni mw =    (Rc~ 0,5 b)/Re, mm,

średnice okręgów tocznych w średnim przekroju dm\(2)~~    mm.

2. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

2.1. Siła obwodowa w zazębieniu    F,=2 7]10Vdm\, N.

2.2.    Obwodowa prędkość kół V— 7f-dmlDil (.(>0 10), m/s.

• 2.3. Klasa dokładności = f(V) (tabl. 1.5.2.4).

2.4.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

Wyy =ół. q0-v JaZ/u , N/mm,

ÓF- współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazębienia na obciążenie dynamiczne óF= f(p) (tabl. 1.5.2.7), qo - współczynnik uwzględniający wpływ różnicy podzia łek zębnika i koła zębatego, q0 f(klasa dokładności, m) (tabl. 1.5.2.8), a*.=Q,5(dml+ da2), mm - umowna odległość osi, decydująca o momentach zamachowych kół zębatych.

2.5.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia WFtp- F,-KFp/b, N/mm.

2.6.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

2.7.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

WFt —Ft‘KFp‘Kfy'KA/b, N/mm.

2.8.    Obliczeniowe naprężenia gnące

^ria)=    ^fi/(0,85 m^)^ Opp,^*9 MPa.

•• Technologiczny proces nacinania kół nic potrzebuje normalizacji mK. ••• Dla |0> -(Jfyl-lOOfOfr >5% wprowadza się odpowiednią zmianą parametru b przekładni (od p. 2.7).


SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH

3.1.    Według naprężeń gnących

0/091(2)“ On(2) (    nom )$^F7S1(2) > MPa.

3.2.    Według naprężeń stykowych

3.2.1.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

Wnv=&n qoV'iaZ7u , N/mm, óH współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazę hienia na obciążenie dynamiczne 6n=f( IiB, fi) (tabl. 1.5.2.6).

3.2.2.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia

WHtp = Ff Ku,!b, N/mm.

K„„-(1.5.2.3 p. U, rys. 1.5.2.2a,b).

3.2.3.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

Kny-l+iWw/W,,*).

3.2.4.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

Wnt =F, •K}i(i K]jv'f^A^b, N/mm.

3.2.5.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

0-7-7    MPa

ZH - współczynnik uwzględniający ksztah stykających się powierzchni zębów(dla zębów prostych ZH =1,77), ZM - współczynnik uwzględniający własności mcchanicz nc kół zębatych Zw= 275 MPa1'?

3.2.6.    Maksymalne naprężenia stykowe

onos =0H i 7nux/ T0oaj $ Of/ps 1(2), MPa.

4. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU

4.1.    Rzeczywisty moment na wale wyjściowym

Tln^T2 un/u, N-m.

4.2.    Siły obwodowe, N

Ftl=2-\(? Ty/dmXt

4.3.    Siły promieniowe, N

Fry— Ft: tgot/cosói,

4.4.    Siły poosiowe, N

Fa\= Fn tgor/sinói,


/r,2=2103 Tlrt/dai. Fr2= FĄga/sinói.


=7v2 tga/cosó,.


a =20°.



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
029 2 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [40]
029 4 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [151, [16], [20], [40]
kurmaz029 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20],
028 2 281.5.2.4. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [21] m
028 2 1.5.2.4. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [21] 3.2
027 2 271.5.2.3. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [21],
027 2 271.5.2.3. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [21],
271.5.2.3. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [21],
271.5.2.3. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [21],
026 2 261.5.2.2. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [2], [3], [4], [15], [
026 2 1.5.2.2. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [2], [3], [4], [15], [17
kurmaz026 1.5.2.2. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [2], [3], [4], [15],
kurmaz027 27 27 y T,KmKa ym ^lO3, 1ó u 1.5.2.3. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI
77183 Str072 (4) 72 5.3.6. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH, wg [15,38,48,51,52,53] T
IMG00072 725.3.6. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH, wg [15,38,48,51,52,53] T2 kHp kA 103 v

więcej podobnych podstron