27
PARAMETRY ZADANE:
10,85 Ifu-Oń u
3. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH
3.1. Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna
Wnr=ór-q0-V'[oZ/u , N/mm,
<5,= f (0) (tabl. 1.5.2.7 dla /?= 0°).
3.2. Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia przy zginaniu
Wflp=Ft-KFp/bt N/mm,
F, (p. 2.1), KFfi (rys. 1.5.2.2c, d).
3.3. Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego
• Technologiczny proces nacinania kół nic potrzebuje normalizacji m*. •• W związku z udokładnicnicm u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.8) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn o i T (tabl. 1.1.4).
••• Dla \Ou-(Jttr\\OQ iGłtf>5% wprowadza się odpowiednią zmianę parametru b przekładni (od p. 2.7).
Schemat reduktora,
7i,7^,N m; n„ n2, 1/min; u; 7nux /Tnom,
&iir> (*m> ®n-2> i • <1fps\ > Vn>si, MPa.
1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI
1.1. Średnica zębnika
Kd= 77 MPa,y3 - dla kół o zębach prostych,
- współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do średnicy zębnika), ipu = b/dm1=0,3-0,6, współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążę
nia wzdłuż linii styku, HB, rozmieszczę
nie kół względem łożysk, jpbd ) (rys. 1.5.2.2a, b), Ka - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążę nic dynamiczne (tabl. 1.5.2.9).
1.2. Szerokość wieńca kół zębatych b^bddńi, mm, b - liczba całkowita.
1.3. Kąty podziałowych (tocznych) stożków
<5! =arc tg(1 /u)y <52= arc tg(u).
1.4. Zewnętrzna długość tworzącej koła stożkowego
Rć=0,5(dmlsinó[+b), mm (b/R'eś 0,3).
1.5. Zewnętrzna podziałowa średnica zębnika
^r</aV/?;/(i?;-0,5H mm.
1.6. Przyjmując wstępnie Z[-\l oblicza się moduł zazębić
nia zewnętrzny m'!c = dćx/Z:' i zaokrągla do war
tości zbliżonej do mm, zgodnej z PN * (tabl.
1.5.2.2), (m,„ £(1/8-1/10)6, mm).
1.7. Liczba zębów zębnika Z,= d^/nite.
Liczba zębów koła zębatego Z2 - Z, • u,
ZXt Z2- liczby całkowite.
1.8. Rzeczywiste przełożenie przekładni un-Z2/Z\ .**
1.9. Rzeczywiste kąty stożków podziałowych
ó,= arc tg(l/ura), <52=arctg(u„).
110. Zewnętrzne średnice kół zębatych, mm -podziałowych dcl(2) = n7to-ZI(2),
- wierzchołków zębów dae](2)=de ip)+2 mu cosóipj,
- podstaw zębów dfe l(2)=d, 1(2)-2,4 m* cosói(2).
1.11. Rzeczywista zewnętrzna długość tworzącej koła
/?c = 0,5dc,/sinó,, mm.
1.12. Rzeczywisty średni moduł
mw=mle (Rc-0,5b)/Re, mm.
1.13. Rzeczywiste średnie średnice kół
dm\Q,)— 'Z-ąi^ mm.
2. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ
STYKOWYCH
2.1. Siła obwodowa w zazębieniu F,= 2 7j-10}/dro,, N.
2.2. Obwodowa prędkość kół V=T\'dmX'D\l (60 103)» tn/s.
2.3. Klasa dokładności=f(V) (tabl. 1.5.2.4).
2.4. Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna
W„v = Ó,j-q0-V id”/u , N/mm, q0,ó„ (1.5.2.1 p. 2.4 i tabl. 1.5.2.6, 1.5.2.8), aZ=0,5(dax^dm2), mm - umowna odległość osi, decy dująca o momentach zamachowych kół zębatych.
2.5. Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia
WHtp-FfK„fi/by N/mm.
2.6. Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego
Ktiv— 1 +(W»v/Willp).
2.7. Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa
Wm-F, KHp KHv KA/bf N/mm.
MPa,
ZH=1,77 (1.5.2.1 p. 2.8)),
Zv=275 MPaw (1.5.2.1 p. 2.8)).
dla zginania l+( Wfy/Wyp).
3.4. Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa przy zginaniu
Wn =Ft Kffi-6, N/mm.
3.5. Współczynnik kształtu zębów zębnika i koła zębatego
n1(J) = f(Z1(2)ttJ,2r1(2)), (Y.arO) (rys. 1.5.2.3). Dla zębów prostych Z1(2)e<?=ZIC2)/cosÓi(2).
Obliczenia wykonuje się dla tego koła z parynzębnik-koło zębate", dla którego jest mniejszy stosunek (Twip/łrip)-
3.6. Obliczeniowe naprężenia gnące
2)= V^/(0,85 ma) ^ Uyrw)» MPa.
4. SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH
4.1. Według naprężeń stykowych
O-nos — V Taax/lootn $ 1(2) > MPa.
4.2. Według naprężeń gnących
^■>osi(2) = CJri(2)(^ta«/7'aom) $^>ysi(2)» MPa.
5. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU
5.1. Rzeczywisty moment na wyjściowym wale
T2n=T2un/u, N m.
5.2. Siły obwodowe, N
F,r 2-1 o’ Tx/dm, 7v2=2*103 T2n /da2.
5.3. Siły promieniowe, N
Frl=F,| tg a/cosój, Frl= Ft2 tga/sinó,.
5.4. Siły poosiowe, N
Rys. 1.5.2.1. Podstawowe wymiary przekładni stożkowej