053 3

OBIEGI CIEPLNE ELEKTROCIEPŁOWNI

-V = /'„ — i_2a, a spadek rzeczywisty H„ = H_a/,rj_w„ = i_u — i₂ (;r\_wU - sprawność •. raraętrzna części niskoprężnej turbiny).

Bilans energetyczny turbozespołu upustowo-kondensacyjnego można ze-.. . ć. uwzględniając moc wytwarzaną przez stmmienie: przeciwprężny i konden-,j^"ny, tj. zgodnie ze wzorem (2.65)

Pu = Pp + Pk = (rhopH, + m_DkH_k)Y]_em    (2.66)

_r moce części: wysokoprężnej i niskoprężnej

P_u = Pi + Pu = {wd/Hi + m_DkHn)>1em    (2-67)

Zmeżności (2.66) i (2.67) są równoważne.

Zużycie pary przez turbinę upustowo-kondensacyjną można obliczyć, Tccobnie jak dla turbiny kondensacyjnej z regeneracyjnym podgrzewaniem wody .łającej (różnica polega jedynie na tym, że para upustowa jest przeznaczona w obu — -.oadkach do innych celów), ze wzoru

(2.68)

Mdi — wiDtk + ym_Du

_r w przypadku n upustów

n

m_D, = m_D,_k+ Y^yicńiDuk    (2-69)

k = l

i_uk — j*2

razie: y_k = —-_;— współczynnik niewykorzystania entalpii pary upustowej dla

i\ — i₂

, -:ego upustu; m_Duk - pobór pary z /c-tego upustu; m_Dtk - zużycie pary przez turbinę m wytworzenie całkowitej mocy P„ przy zamkniętych upustach (w pracy konden-zz . jnej), określone z zależności

fń_Dtk =

(2.70)

-rmwność całkowitą elektrociepłowni brutto (przeciwprężnej lub upustowej) : rz\Tnuje się, odnosząc moc elektryczną P_K na zaciskach prądnicy i moc cieplną Q_p ■zdawaną z wylotu (upustu) do mocy cieplnej dostarczanej do kotła Q_B

r\l^c

Pg + Qp

Qb

(2.71)

'rrawność ta uwzględniająca w powyższym zapisie jedynie pierwszą zasadę rzrmodynamiki jest duża, znacznie większa od sprawności elektrowni konden-

-acyjnych.

53