2. OBIEGI CIEPLNE ELEKTROWNI PAROWYCH KONDENSACYJNYCH I ELEKTROCIEPŁOWNI
- strumień kondensacyjny {i —u) rozpręża się od ciśnienia początkowego p\ (entalpia zj) do ciśnienia panującego w skraplaczu p2 (entalpia i2a); ciepło zamienione na pracę w tej części obiegu wynosi (1 — z/)(zj — z'2a).
Nałożone na siebie obiegi cieplne obu części procesu przedstawiono na rysunku 2.15a w układzie T-s.
Rys. 2.15. Jednostopniowe podgrzewanie wody zasilającej; a) obieg Rankine’a; b) przebieg rozprężania pary w turbinie w układzie i-s
Całkowite ciepło zamienione na pracę w omówionym obiegu teoretycznym
/ = (1 - w)(zj - i2a) + u(i\ - U (2.36)
natomiast ciepło dostarczone do obiegu w kotle
qd= 1(6 - iwz) (2.37)
Wobec tego sprawność teoretyczna obiegu Rankine’a z regeneracyjnym podgrzewaniem wody zasilającej
(1 - m)(ż, - i2a) + u(i\ - iua) ^ ^
ntr =-- (2.38)
11 lwz
Rozwijając mianownik wyrażenia (2.38)
(1 - zz)(z'i - i2a) + w(zj - iua)
rj tr = -------;-;-;---—-
(1 M)\_(i\ ^sk) (jwz ^sk)] H- [0'l iua) (jua ^wz)]
oraz wykorzystując równanie bilansu cieplnego podgrzewacza mieszankowego
^(iua iwz) (1 M)(jwz ^*sk)
40