097 5

¹

Rys. 3.17. Przebieg dyssypacji energii tarcia w regeneratorze R, nagrzewnicy H i chłodnicy K w czasie jednego obiegu

wymiany ciepła w regeneratorze wpływa na osiągnięcie wysokiej sprawności procesu regeneracji, lecz jednocześnie jest związana z większymi stratami wskutek oporów przepływu gazu roboczego.

Końcowe rezultaty obliczeń obiegu cieplnego podają, że przy doprowadzeniu strumienia ciepła = 28.43 kW, odprowadzeniu = 22.8 kW, otrzymuje się moc indykowaną silnika N = 5.65 kW, co daje sprawność indykowaną t) = 19.97..

Wyniki obliczeń na podstawie modelu trzeciego rzędu zawierają więcej informacji o zjawiskach zachodzących w przestrzeni roboczej silnika Stirlinga. Jednakże przyjęte uproszczenia w metodyce rozwiązania problemu, numeryczne metody całkowania równań różniczkowych oraz współczynniki i zależności na równania kry-terialne procesów wymiany ciepła i oporów przepływu powodują, że do wyników ilościowych należy podchodzić z ostrożnością, zanim nie zostaną potwierdzone na drodze badań eksperymentalnych. Tym niemniej, w porównaniu z modelami Schmidta lub drugiego rzędu, model ten umożliwia dokładniejsze rozpoznanie zjawisk zachodzących w przestrzeni roboczej silnika Stirlinga i ukierunkowanie dalszych prac analitycznych i rozwojowych.

3.4. OPTYMALIZACJA PARAMETRÓW ROBOCZYCH SILNIKA STIRLINGA

Zgodnie z charakterystyką zależności matematycznych służących do wyznaczania podstawowych wskaźników pracy silnika, zawartą w punktach 3.1 do 3.3, oddziaływanie szeregu parametrów roboczych i konstrukcyjnych na te wskaźniki jest zróżnicowane. To zróżnicowanie odnosi się zarówno do poszczególnych wielkości, jak też ich wartości liczbowych.

100