CCF20100608033

\

k₂ -0.3

41.57

170

0.073 <0,20

T.

K.

1.0 0.073 1 + 2.0

0,024,

/_s = p • b • d • ^ - a j , w pierwszym kroku iteracji zakładam p=0.0065=0.65%

l_s - moment bezwładności przekroju zbrojenia względem środka ciężkości przekroju betonu

l_s = 0.0065 • 300 • 450 • |^22 _ 50 j =35100 000 mm⁴

EJ = 0.024 • 25000 -3125 000 000 + 1.0- 200 000 • 35100 000 =

1.875 • 10’² + 7.02 • 10¹² = 8.895 • 10’² [N • mm² J

6. Imporfokcjo geometryczne: a) jako dodatkowy mimośród

e, =0,5 ©, /0;	(5.2, str.50)
©, =©o <*«<*„ ;	(5.1, str.49)
a.-jj J" ^w [m]
04, - wsp. redukcyjny długości, lub wysokości
	\ < oh - 0.816 < 1 3

, 2 3

a_m - wsp. redukcyjny ze y/zględu na liczbę elementów m - liczba elementów pionowych wpływających na cały rozpatrywany efekt m = 1

<*„=1.0

©₀ = —— wartość bazowa kąta pochylenia ⁰ 200

^e' ⁼ 25o'^0,816'^{1 = 4,08}'^{10 S}

e, = 0.5 • 4,08 • 10'³ • 6000 = f2 mm

lub:

b) jako dodatkowa siła:

w elementach usztywnionych H, -2-e, N_ed (5.3b str. 50)

H,

K\\v

AM

H, - 2 • 4.08 • 10° • 600 - 4.90kN M - 0,125-H, -I = 0.125 -4.90-6.0 = 3.675kNm M02I -Mm + AM- 150 + 3.675 = 153.675kNm Kil - Mo. + AM = 100 + 3.675 - 103.675kNm 7. Współczynnik powiększenia momentu:

Całkowity moment obliczeniowy zawierający moment drugiego rzędu można przedstawić jako powiększony moment zginający wynikający z apallzy pierwszego rzędu, stosując wzór:

1 +

P

-1

(5.28, str.65),

czyli:

M,

Mm - ^Mo€d • Pm

hu

Nr,

-1

/? = —    (5.29)

^co

(J - współczynnik zależny od rozkładu momentów 1-go i 2-go rzędu. ■

Ne<j - obliczeniowa wartość siły podłużnej,

N₀ - siła krytyczna ze względu na wyboczenie, obliczona przy założeniu, że sztywność jest równa nominalnej

P

8

1,23

= 0,6M'„ i 2: 0,4) .-v|M^,(b| > |M'₀₁| Momenty do obliczeń bierzemy z ich znakami.

A