IMG30

Zakładając obustronne utwierdzenie pala, obliczeniową długość pala oblicza się następująco:

I, = 0,5/ = 0,5 5,0 = ym

Is. = ^5 = 25 < 35 t| = 10 i 0.1

wpływ smuklości można pominąć. Mimośród niezamierzony wynosi:

250 _n

e = - = 0,42 cm

" 600

e = — = 1,33 cm *■ "    30

1,33 cm

e_m ■ lcm

•_t - 0 , e„ = e. = l,33cm

Stosując wzory (6.40) -r (6.43), otrzymujemy:

— całkowite pole przekroju betonowego

F_b =    = 0.1256 m²

r„ = 04 (0,4-2 0,07) = 0,13m

— mimośród względny

1,0 0,133 0,13

0,102

- współczynniki n, dla N = N) = 536,25 kN „ _    536,25 • 1.15

0,564 < n = 0,688 0,1256-8,7 10³    "

dla - 0,65. C, - 0.753, C = 0,607

Ponieważ n, = 0,564 < 1,0, stopień zbrojenia oblicza się ze wzoru (6.44):

P„ = (0464 -0,102 -przyjęto p, - p

0,4

0,106)-

8,7 • 10³

0,13    ' 0,607 210 -10³-1,15

0,396 (IJi < 35).

F_m 1 0,003 • 1256 I 3,6 cm²

Ponieważ minimalna liczba prętów w palu wynosi 6 szt., przyjęto 6 B 16 o f_o = 12,58 cm²:

2nr_t = 2-K-13 | 81,64cm

11,64:6 = 13,6cm — rozstaw prętów zbrojenia głównego; uzwojenie <t>8 o skoku co 20 cm.

2. Obliczenia wytrzymałościowe ławy fundamentowej opartej na palach Z p. 1.1 obliczeniowy ciężar wtasny ławy wynosi:

q_r * 12,5 kN/m

Obliczeniowe obciążenie trójkątną pryzmą ściany (wzór 6.30): p^r | 1,1 0,51 -0,5-3.0tg60^B -25,0 = 36,44kN

Wartości momentów zginających wynoszą (wzory 6.31 * 6.33): dla przęsła skrajnego

M_ą = 0

M_B = -(0,125 ■ 12,5 ♦ 0,078-36,44)-3,0 = -39,64kN-tn x = ----(-12,5 +^(12,5)² i 1,5-36,44-12,5 ♦ 0,6875-(36.44)^ł)'3,0 -

M_prx - (0,375*12,5 ♦ 0,1719-36,44)-3,0-1,21 »

- I 0,5 • 12,5 • 1,21² | 36,

3-3,0 )

23,43 kN-m

dla przęseł pośrednich

M_a = M_e = -(0,0833 • 12,5 10,0521 -36,44)-3,0¹ i -26.46kN m

M = (0,0417-12,5 ♦ 0,03125-36.44 )• 3,0^ł g 14,94kN rn.

prt '    *

Przyjęto:    beton klasy B — 20 o R_k = ll,5MPa.

stal klasy A - 0 o J?, * 190,0MPa.

Potrzebny przekrój zbrojenia górą obliczono dla maksymalnego momentu podporowego Af„.. = 39,64 kN • m:

pas •    ^39,<H - - 0,157 MPa “* |ł • 0,08*

LBhf    0,7 • 0,6*

169