28
28
** Dla \aF -Oppl '100/a^ > 5 % wprowadza się odpowiednią zmianę pararm tu b2 przekładni (od p. 2.7).
1.5,2.4. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [21]
1.3. Odległość osi Owo^0,5(dwi+dw^, mm.
1.4. Szerokość wieńców:
- koła zębatego b2= b=• d /, mm,
- zębnika b,= ń2+(3-:5) , mm.
(bi i b2- liczby całkowite).
1.5. Rzeczywiste przełożenie urt=Z1/Z1!
2. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH
2.1. Siła obwodowa w zazębieniu Ft= 2 7f 103/dwi, N.
2.2. Obwodowa prędkość kół V= 7T- dwi n i / (60 TO3), ni/s.
2.3. Klasa dokładności = f (V) (tabl. 1.5.2.4).
2.4. Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna
Wpv =óp-q0 V 'faw7u , N/ram,
ÓF - współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazębienia na obciążenie dynamiczne przy zginaniu zębów óF = f (/S ) (tabl. 1.5.2.7),
qo - współczynnik uwzględniający wpływ różnicy podziałek zębnika i koła zębatego,
<ia= f (klasa dokładności, m ) (tabl. 1.5,2.8).
2.5. Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia Wf^Ę KFft /b2, N/mm.
2.6. Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego
KFV=i+{WFVAVFtp).
2.7. Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa
Wpt^Ę-Krp-Kpy-K^, N/mm.
2.8. Obliczeniowe naprężenia gnące
TFl(2} = ^f-J(2)1 Wpt /ffln ( Tfpi(2) , MPa.
3. SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH 3.1. Według naprężeń gnących
GFGS1 (2) = Tf1(2) (Tmax//Tnom )^GppS 1(2) , MPa.
PARAMETRY ZADANE:
Schemat reduktora,
Ti, T2, N-m; n 1( n2, 1/min; u; Tw^/T^,
°fPl» &FP2’ &HPSI, &HPS2, GppSi, &FPS2> MPa.
1. OBLICZANIE MODUŁU I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI
1.1. Moduł zazębienia m’= ^fIO3, mm,
Zi=17-I9,
Z2= Zvu - liczba całkowita,
5^1(2) - współczynnik kształtu zębów (1.5.2.1 p. 4.5 i rys. 1.5.2.3) (YK2)~0),
Obliczania wykonuje się dla tego koła z pary,, zębnik-koło zębate”, dla którego jest mniejszy stosunek GppK2)/YF 1(2).
^bd “ współczynnik szerokości wieńca (1.5.2.1 p. 1.1 i tabl. 1.5.2.1),
Kpp~ współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia po szerokości wieńca przy obliczeniu wytrzyma łości gnącej zębów (rys.l.5.2.2c, d),
Ka - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9).
Zaokrągla się m' do wartości zbliżonej do wn, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).
1.2. Średnice okręgów kół zębatych, mm
- tocznych dm(2)= mD-j%C2>,
- wierzchołków zębów dQm-mn{Zi(i>+2),
- podstaw zębów d/i(2)= mD (Z 1(2)- 2,5),
- zasadniczych rfj>i(2) =d wj(2) cos a, a = 20°.
(Dokładność obliczeń d -2 znaki po przecinku).
3.2. Według naprężeń stykowych
3.2.1. Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna Wfjy =d„-q0-V{a^7u , N/mm,
óH- współczynnik uwzględniaj ący wpływ błędów zazę -bienia na obciążenie dynamiczne óa = i {HB, /S) (tabl. 1.5.2.6).
3.2.2. Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia
WiItp = Ę ■KHp/b2, N/mm,
Knp- współczynnik nierównomiernego rozkładu obciążę j nia wzdłuż linii styku, Ksp~ f{HB, rozmieszczę nie kół względem łożysk, t(/m) (rys. 1.5.2.2a,b).
3.2.3. Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego K^l+iWw/WHtp).
3.2.4. Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa Wm = Ft -KHęKHv KA/b2, N/mm.
3.2.5. Obliczeniowe naprężenia stykowe
o -n=zE.z [W.V±\., MPa.
' Owi U
Zn - współczynnik uwzględniający kształt stykających się powierzchni zębów.
Dla zębów prostych ZH = 1,77,
ZM - współczynnik uwzględniający własności mechaniczne kół zębatych, ZM= 275 MPa
3.2.6. Maksymalne naprężenia stykowe
Gffos =Gjj -j TmSx/TtX3m ^ Gjjps i{2) , MPa.
1
4. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU
4.1. Rzeczywisty moment na wale wyjściowym
T2rz=T2-uTZ/u, N-m. r.
4.2. Siły obwodowe, N
F,r2-l& T,/dwl, 2-105rM/d„.
4.3. Siły promieniowe, N
Fn=Ftl tg a, FJ2=Fl2tga.
a =20°.
W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.5) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 1.1.4).