kurmaz028

kurmaz028



28

28

** Dla \aF -Oppl '100/a^ > 5 % wprowadza się odpowiednią zmianę pararm tu b2 przekładni (od p. 2.7).


1.5,2.4. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [21]

1.3. Odległość osi Owo^0,5(dwi+dw^, mm.


1.4.    Szerokość wieńców:

- koła zębatego b2= b=• d /, mm,

-    zębnika    b,= ń2+(3-:5) , mm.

(bi i b2- liczby całkowite).

1.5.    Rzeczywiste przełożenie urt=Z1/Z1!

2.    SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

2.1. Siła obwodowa w zazębieniu    Ft= 2 7f 103/dwi, N.

2.2.    Obwodowa prędkość kół V= 7T- dwi n i / (60 TO3), ni/s.

2.3.    Klasa dokładności = f (V) (tabl. 1.5.2.4).

2.4.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

Wpv =óp-q0 V 'faw7u , N/ram,

ÓF - współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazębienia na obciążenie dynamiczne przy zginaniu zębów óF = f (/S )    (tabl. 1.5.2.7),

qo - współczynnik uwzględniający wpływ różnicy podziałek zębnika i koła zębatego,

<ia= f (klasa dokładności, m ) (tabl. 1.5,2.8).

2.5.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia Wf^Ę KFft /b2, N/mm.

2.6.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

KFV=i+{WFVAVFtp).

2.7.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

Wpt^Ę-Krp-Kpy-K^, N/mm.

2.8.    Obliczeniowe naprężenia gnące

TFl(2} = ^f-J(2)1 Wpt /ffln ( Tfpi(2) , MPa.

3.    SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH 3.1. Według naprężeń gnących

GFGS1 (2) = Tf1(2) (Tmax//Tnom )^GppS 1(2) , MPa.


PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora,

Ti, T2, N-m; n 1( n2, 1/min; u; Tw^/T^,

°fPl» &FP2’ &HPSI, &HPS2, GppSi, &FPS2> MPa.

1. OBLICZANIE MODUŁU I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1.    Moduł zazębienia m’=    ^fIO3, mm,

' JŁ-M.    '

Zi=17-I9,

Z2= Zvu - liczba całkowita,

5^1(2) - współczynnik kształtu zębów (1.5.2.1 p. 4.5 i rys. 1.5.2.3) (YK2)~0),

Obliczania wykonuje się dla tego koła z pary,, zębnik-koło zębate”, dla którego jest mniejszy stosunek GppK2)/YF 1(2).

^bd “ współczynnik szerokości wieńca (1.5.2.1 p. 1.1 i tabl. 1.5.2.1),

Kpp~ współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia po szerokości wieńca przy obliczeniu wytrzyma łości gnącej zębów (rys.l.5.2.2c, d),

Ka - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9).

Zaokrągla się m' do wartości zbliżonej do wn, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).

1.2.    Średnice okręgów kół zębatych, mm

-    tocznych    dm(2)= mD-j%C2>,

-    wierzchołków zębów dQm-mn{Zi(i>+2),

- podstaw zębów    d/i(2)= mD (Z 1(2)- 2,5),

- zasadniczych    rfj>i(2) =d wj(2) cos a,    a = 20°.

(Dokładność obliczeń d -2 znaki po przecinku).

3.2. Według naprężeń stykowych

3.2.1.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna Wfjy =d„-q0-V{a^7u , N/mm,

óH- współczynnik uwzględniaj ący wpływ błędów zazę -bienia na obciążenie dynamiczne óa = i {HB, /S) (tabl. 1.5.2.6).

3.2.2.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia

WiItp = Ę ■KHp/b2, N/mm,

Knp- współczynnik nierównomiernego rozkładu obciążę j nia wzdłuż linii styku, Ksp~ f{HB, rozmieszczę nie kół względem łożysk, t(/m) (rys. 1.5.2.2a,b).

3.2.3.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego K^l+iWw/WHtp).

3.2.4.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa Wm = Ft -KHęKHv KA/b2, N/mm.

3.2.5.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

o    -n=zE.z [W.V±\., MPa.

' Owi U

Zn - współczynnik uwzględniający kształt stykających się powierzchni zębów.

Dla zębów prostych ZH = 1,77,

ZM - współczynnik uwzględniający własności mechaniczne kół zębatych, ZM= 275 MPa

3.2.6.    Maksymalne naprężenia stykowe

Gffos =Gjj -j TmSx/TtX3m ^ Gjjps i{2) , MPa.

1

4. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU

4.1.    Rzeczywisty moment na wale wyjściowym

T2rz=T2-uTZ/u, N-m. r.

4.2.    Siły obwodowe, N

F,r2-l& T,/dwl, 2-105rM/d„.

4.3.    Siły promieniowe, N

Fn=Ftl tg a,    FJ2=Fl2tga.

a =20°.

1

W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.5) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 1.1.4).


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
28 Dla normalnych przekrojów poprzecznych stosuje się zwykle niewielkie kilkucentymetrowe podniesien
SL386661 Dla określenia warunków technicznych wprowadza się podział budowli kolejowych na: • kolejow
Dla elementu odwrotnego do a wprowadza się oznaczenie a -I . Jeżeli istnieje element odwrotny, to je
sc0011 bmp Analogicznie postępując, dla kwot 10 i 100 dolarów otrzymujemy odpowiednio: n « 2150 oraz
Dla potrzeb niniejszej Części V wprowadza się dodatkowo następujące określenia: Akwizycja obiektu -
Dla potrzeb mechaniki kwantowej wprowadza się jeszcze dwa operatory: Operator energii całkowitej ukł
11 Gdy wprowadzi się do równań (7.21) obliczone wartości przemieszczeń od (7.9) do (7.11) układ rów
11 Gdy wprowadzi się do równań (7.21) obliczone wartości przemieszczeń od (7.9) do (7.11) układ rów
11 Gdy wprowadzi się do równań (7.21) obliczone wartości przemieszczeń od (7.9) do (7.11) układ rów
261 (10) 3. Dla elementów obliczonych w punktach I i 2 wykreśla się z odpowiednich pozycji alp (rys.
28 luty 09 (101) 100 Podana zależność obowiązuje dla przypadku, gdy A £ e > N$ d . Jeżeli powyższ
Radosław Grzymkowski MATEMATYKA Zadania I Odpowiedzi Strona 4 Pochodna Funkcji 94 8. Pochodna

więcej podobnych podstron