kurmaz028

28

28

** Dla \a_F -Oppl '100/a^ > 5 % wprowadza się odpowiednią zmianę pararm tu b₂ przekładni (od p. 2.7).

1.5,2.4. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE WALCOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [21]

1.3. Odległość osi O_wo^0,5(dwi⁺dw^, mm.

1.4.    Szerokość wieńców:

- koła zębatego b₂= b=• d /, mm,

-    zębnika    b,= ń₂+(3-^:5) , mm.

(bi i b₂- liczby całkowite).

1.5.    Rzeczywiste przełożenie u_rt=Z₁/Z₁!

2.    SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

2.1. Siła obwodowa w zazębieniu    F_t= 2 7f 10³/d_wi, N.

2.2.    Obwodowa prędkość kół V= 7T- d_wi n i / (60 TO³), ni/s.

2.3.    Klasa dokładności = f (V) (tabl. 1.5.2.4).

2.4.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna

Wpv =óp-q₀ V 'fa_w7u , N/ram,

Ó_F - współczynnik uwzględniający wpływ błędów zazębienia na obciążenie dynamiczne przy zginaniu zębów ó_F = f (/S )    (tabl. 1.5.2.7),

q_o - współczynnik uwzględniający wpływ różnicy podziałek zębnika i koła zębatego,

<i_a= f (klasa dokładności, m ) (tabl. 1.5,2.8).

2.5.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia Wf^Ę K_Fft /b₂, N/mm.

2.6.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego

K_FV=i+{W_FVAV_Ftp).

2.7.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

Wpt^Ę-Krp-Kpy-K^, N/mm.

2.8.    Obliczeniowe naprężenia gnące

TFl(2} ⁼ ^f-J(2)¹ Wpt /ffln ( Tfpi(₂) , MPa.

3.    SPRAWDZANIE WYTRZYMAŁOŚCI ZĘBÓW PRZY PRZECIĄŻENIACH 3.1. Według naprężeń gnących

GFGS1 (2) ⁼ Tf1(2) (Tmax^//T_nom )^Gpp_S 1(2) , MPa.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora,

Ti, T₂, N-m; n ₁₍ n₂, 1/min; u; Tw^/T^,

°fPl» &FP2’ &HPSI, &HPS2, Gpp_Si, &FPS2> MPa.

1. OBLICZANIE MODUŁU I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1.    Moduł zazębienia m’=    ^fIO³, mm,

' JŁ-M.    '

Zi=17-I9,

Z₂= Z_vu - liczba całkowita,

5^1(2) - współczynnik kształtu zębów (1.5.2.1 p. 4.5 i rys. 1.5.2.3) (Y_K2)~0),

Obliczania wykonuje się dla tego koła z pary,, zębnik-koło zębate”, dla którego jest mniejszy stosunek Gpp_K2)/Y_F 1(2).

^bd “ współczynnik szerokości wieńca (1.5.2.1 p. 1.1 i tabl. 1.5.2.1),

Kpp~ współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia po szerokości wieńca przy obliczeniu wytrzyma łości gnącej zębów (rys.l.5.2.2c, d),

K_a - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 1.5.2.9).

Zaokrągla się m' do wartości zbliżonej do w_n, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.2).

1.2.    Średnice okręgów kół zębatych, mm

-    tocznych    d_m(2)= m_D-j%_C2>,

-    wierzchołków zębów d_Qm-m_n{Zi(i>+2),

- podstaw zębów    d/i(₂)= m_D (Z ₁₍₂₎- 2,5),

- zasadniczych    rfj>i(2) =d _wj(2) cos a,    a = 20°.

(Dokładność obliczeń d -2 znaki po przecinku).

3.2. Według naprężeń stykowych

3.2.1.    Jednostkowa obwodowa siła dynamiczna Wfjy =d„-q₀-V{a^7u , N/mm,

ó_H- współczynnik uwzględniaj ący wpływ błędów zazę -bienia na obciążenie dynamiczne ó_a = i {HB, /S) (tabl. 1.5.2.6).

3.2.2.    Jednostkowa obwodowa siła obliczeniowa w strefie jej największego spiętrzenia

W_iItp = Ę ■K_Hp/b₂, N/mm,

Knp- współczynnik nierównomiernego rozkładu obciążę j nia wzdłuż linii styku, K_sp~ f{HB, rozmieszczę nie kół względem łożysk, t(/_m) (rys. 1.5.2.2a,b).

3.2.3.    Współczynnik międzyzębnego obciążenia dynamicznego K^l+iWw/WHtp).

3.2.4.    Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa W_m = F_t -K_HęKHv K_A/b₂, N/mm.

3.2.5.    Obliczeniowe naprężenia stykowe

o    -_n=z_E._z [W.V±\., MPa.

' Owi U

Z_n - współczynnik uwzględniający kształt stykających się powierzchni zębów.

Dla zębów prostych Z_H = 1,77,

Z_M - współczynnik uwzględniający własności mechaniczne kół zębatych, Z_M= 275 MPa

3.2.6.    Maksymalne naprężenia stykowe

Gffos ⁼Gjj -j T_mSx/T_tX3m ^ Gjjps i{2) , MPa.

1

4. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU

4.1.    Rzeczywisty moment na wale wyjściowym

T₂rz=T₂-u_TZ/u, N-m. _r.

4.2.    Siły obwodowe, N

F,r2-l& T,/d_wl, 2-10⁵r_M/d„.

4.3.    Siły promieniowe, N

F_n=F_tl tg a,    F_J2=F_l2tga.

a =20°.

1

W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.5) wprowadza się korektę przełożenia następnego stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 1.1.4).