Przekładnia zębata

TABLICA 25. Obliczanie walcowej przekładni czołowej o zębach proetych zewnętrznych

Wielkość	Ozna czenia	Wzory	Przykład: i - l/3» - lS/45,m - 5, a - 20°,6 -45mm zęby normalne (y — 1), korekcja P ar = 153 mm, «i = 360 obr/min
			kc małe	>ło duże
1	2	3	4	5
Liczba zębów rzeczywista graniczna	*	[61],[62]	1S », - 1 — « 17 ^f sin^220	45 x9 - 5/6 • 17 « 14
Kąt przyporu nominalny toczny	a	P3]	a = 20° (założono) cos ct^ = cos a — - co* 20° 150/153 =0,921267, stąd aw = 22° 53^f/16"
Współczynnik przesunięcia zarysu zęba	X	[75]	*i+*a (tgaw aj (tga a) = (0,022698 -0,014904) ~^5 +^- 2tg20 Xi+x* — 0,6424, z czego przydzielono *i = 0,41 | *2 = 0,23
Odległość oai, mm zerowa rzeczywista pozorna	a <*r	[70] [72]	^,5f^5 S ,50 153 (założono) 150+0,6424-5 = 153,21
Współczynnik zbliżenia osi Wysokość mm zęba (całkowita) głowy zęba stopy zęba	k h vl	[76] [60c] [S8c] [59c]	153,21-15 * ~ 5 2 -1^11 * 5 (1 + 0,41)^a> 5 = 7,05 (1-0,41)5 + 1 = 3.95	— = 0,0402^1> fi - 11 (1 +0,23^J> 5 » 6,15 (1-0,23)5 + 1 = 4,85
Luz wierzchołkowy mm	c	[57]	c - (0,1 —0,3)S - 0,5-	-1,5, średnia cm — 1
Średnica, mm podziałowa wierzchołkowa dna wrębów	d df	[47] [52] [53]	15*5 = 75 75+2-7,05 = 89,1 75-2-3,95 - 67,1	45 • 5 = 225 225+2-6,15 = 237,3 225-2-4,85 - 215,3
Grubość zęba, mm na kole podziałowym pomiarowa j	'p	[671 [68] [69]	15.707 _j_2 -0,41 • 5tg20° = = 9,346 7,05+-~ • 0,0155^3> - 7,34 9,346^1-lo,01 S5«) - 9,32	15,707 , _ —-— +2-0,23 • 5 • tg 20° - 8,69 615+ -0,00149** -6,23 8,69(l - j 0,00149*>) -= 8,687

^ł> Według wzoru [1].

^a> Ponieważ zbliżenie osi km (a przez to zmniejsza się luz wierzchołkowy) jest mniejsze niż O.lrrt. przeto nie uwzględniamy tej wielkości skrócenia głowy zęba.

^{11 w}—“    - p#)' -⁰-⁰¹⁵⁵- ^{41 w}*^rt°“ (§f)’ - (w)‘ ' °'^<X,U9

TABLICA 26. Zestawienie wzorów do obliczania wymiarów wysokościowych zęba śrubowego

Wysokość	Odmiana zęba			Wzór
	a) zerowy	b) korygowany	c) dziki
Głowy zęba	hm “ yK”*n	hkk “ <y„ + *.)”**	hgi ” (y* +*t-*■)"»«	[92)
Stopy zęba	hf = y*»**+«	hfk -	^h/4 “	193)
Całkowita zęba	h =• ha+hf - htk+hfk - 2ynm„4e		^hd = I2ym-kn)mn+e	[94]

Średnicę podziałową obliczamy ze wzoru (podobnego do [47])

zm, — z

cos/?

[97]

Poza tym istnieje zależność

tga* cos P

[98]

Ponieważ rozważania na temat korekcji uzębienia i zazębienia przeprowadza się w płaszczyźnie czołowej, przeto wszelkie zależności dotyczące kół i przekładni o zębach prostych są i tutaj ważne, lecz należy przyjmować w tych wzorach m_t^u (zamiast m = m„), y_t^l) (zamiast y = y.), <*, (zamiast ot = <x»), x_t^l) (zamiast x = *.), przy czym występują zależności:

dr =-— = Z_vm_n    [105]

cos ²P

gdzie: z_v — zastępcza liczba zębów, Zgp—graniczna liczba zębów śrubowych, 0 — kąt pochylenia linii zęba, d_v—średnica zastępczego kola podziałowego w mm.

W przekładni czołowej kąty pochylenia P linii zębów są jednakowe w obydwu współpracujących kołach, lecz kierunki są przeciwne (rys. 41).

~ ^y1

[99]

y*

2cos³/?

*•« - yt

sin“a*

z,_p-z

- y*cosP

Z0

[1001

[101]

y_t = y„cosP [102] x_t = x_mcosp [103]

Odległość osi zerową (zwaną też podstawową)

Rys. 41. Kierunki działania i wielkości sil poosiowych w przypadku: a) kół o zębach śrubowych, b) kół o zębach strzałkowych

d_t+d₂ z_x+z₇ m_ą

[104]

2    2    cosP

Średnicę zastępczego koła podziałowego^2> oblicza się ze wzoru

^ł) Indeks t dotyczy przekroju czołowego, zaś indeks n — przekroju normalnego (prostopadłego do linii zęba).

^2> W przekroju prostopadłym do linii zęba. ^w którym dokonuje się pomiaru występuje zastępcza liczba zębów i związana z nią łrednica zastępczego kola podziałowego.

Pochylenie linii zębów powodują siły poońowe P₀ (rys. 41), których wielkość oblicza się ze wzoru

P. = PtRp N    [106]

a więc są tym większe, im większy jest kąt p ; dlatego przyjmuje się

—    dla kół z zębami śrubowymi

Pmax ~ 20°    [107]

—    dla kół z zębami strzałkowymi    ^L

Pnunc = 45°