Scan0040 5

\ .terowania poszczególnych tyrystorów grupy anodowej (Ty4, Ty5 i Ty6) i katodo-1 ej (/\' I, Tyl, 7y3), przy czym pierwsza część wykresu dotyczy przebiegów dla kąta I w \ sterowania a = 30°el, druga zaś przy kącie a = 75°el. Zakreskowana powierzchnia I

*    ulw /orowuje (przy pominięciu zjawiska komutacji) wartość średnią napięcia wyproś- j |..u .mcjM) Uda dla danej wartości kąta wysterowania a. Na rysunku 3.9a uwzględnio- ] nu komutację prądu między tyrystorami zaczynającymi a kończącymi pracę.

■ un proces komutacji w prostownikach tyrystorowych przebiega podobnie, jak j W pi t słownikach diodowych, z tym że kąt komutacji fi (w °el) jest zależny od kąta wy-1 nu luujiiiia a. Podczas komutacji, na wyjściu dławików sieciowych różnica napięcia j mirdn miodami tyrystorów w obwodzie komutacji jest bliska zeru (pomijając napię- I

•    i* pi. i wodzenia tyrystorów 2Uj). Na wejściu dławików sieciowych jest pełne napię- ]

' ¹ l*i n biegi występujące w tyrystorowym prostowtuku trójlu/owym n) napięć lii/.owyi li i rił4|»it‘ i>» ypimluwmirpn (i ęst /iikir .knwiiiiu) tiw/plęilnlriilrm komulti* |i h) prądu płyną ■ ł gi 11 ti . r lytyMi u / S' I r), il)_s r) prądów pt. u w odow u li I} prądu u \ pinMinsinegi i | IN)

I ^; t IkiiM pn{flŁVufl plll^lou llika rdlljg I \ 3 PMfł

l |k nuędzyfazowe U_vo (przy założeniu, że jest zasilanie ze sztywnej sieci). Kąt komu - ji // osiąga największą waitość wtedy, gdy kąt wysterowania a = 0, natomiast naj mir|-./ą przy a = 90°el. Gdy kąt wysterowania a = 90°el, wówczas różnica wartości jhIłowych napięcia m,;0 sieci zasilającej obwód komutacji jest największa. Powoduje as s/ybsze przejęcie prądu wyjściowego przez tyrystor zaczynający pracę, niż podczas ■mul,u ji tyrystorów przy kącie wysterowania o; = 0, gdy różnica napięć między komunii* \ mi tyrystorami jest znacznie mniejsza. Kąt komutacji określa się z zależności:

(3-5)

/u = arccos (cos a + cos /j,o — 1) — a pii ir //o - kąt komutacji przy kącie wysterowania a = 0.

i hi rysunku 3.9b pokazano przebieg prądu płynącego przez tyrystor. Wartość średnia prądu za okres 2n wynosi G(av) =    = 0,33G> natomiast jego wartość skutecz-

fj /    0,577G- Wartość skuteczna prądów przewodowych 1_L\,Ili Jl3 wynosi 0,8161d

«§, ł.9c, d, e). Przy przebiegu prądu wyjściowego (rys. 3.9f) występuje również Hi i u / składowej stałej prądu, składowa zmienna (tętnienia) AG, o częstotliwości ppat lokrotnie większej niż częstotliwość podstawowa/i = 50 Hz.

!|lilienia prądu AG zależą od wartości indukcyjności dławika wygładzającego L_w c t,8a). W literaturze technicznej podaje się dwa współczynniki charakteryzujące pRutrinść pulsacji prądu:

I «spólczynnik tętnień k_p =

'    'd ' d.

u -.półczynnik kształtu G

■diii stosunek wartości skutecznej składowej przemiennejG~ do wartości średniej plijdu G-

Pi /ubiegi napięć fazowych i napięcie wyjściowe prostownika dla kąta wysterowa-fłia u 75 ’cl podano na rysunku 3.10a, b. Poszczególne wartości napięcia wyjściowy! >n,i na rysunku 3.10b można określić z części zakreskowanej na rysunku 3.10a.

mi! chwilowymi, wejściowymi napięciami międzyfazowymi. Na rysunku 3.10c iii u ihuiwiono przebieg prądu płynącego przez tyrystor 7yl, gdy w obwodzie wyjś-: iu» mii prostownika nic ma dławika wygładzającego prąd wyprostowany. Przebieg Pi. - uwiera dwa impulsy prądowe. Układ sterowania bramkowego powinien więc d i im/ v wprowadzić tyrystor Tyl w stan przewodzenia.

It eh podczas pracy prostownika poszczególne impulsy prądowe łączą się ze sobą u . r.upMjiji wartości chwilowej G = 0, to następuje ciągłe przewodzenie prądu wyprały iinrgo (rys 3 101). .leżeli prąd wyjściowy składa się z ciągu impulsów prądowych £.t:ii.j mi p_t)łi|ezonych. to występuje przerywane przewodzenie prądu (rys. 3.1 Oe). t i i pominie i*, komutację wówczas napięcie wyjściowe prostownika, przy ciągłym pi u ^; uil/riim prątlu. ino/iiu okieślit z zależności:

(Gm

I, Od /..u i OS i

11,1j cos o