0081

-

Rys. 6.88. Układy kaskadowe

a) z zasilaniem równoległym, b) z zasilaniem

szeregowym

Rys. 6.89. Zależność teoretycznego współczynnika wydajności chłodniczej et od dobroci materiału i różnicy temperatur złącza ciepłego i zimnego przy T_c = 308 °K

1 — Z - 5-10-* K-S 2 — Z ■= 3-10-* K-»,

3 — Z = 1,5-10-* K-i

Rys. ff.90. Wpływ rezystancji spoiny zimnej na stopień doskonałości t]_R baterii termoelektrycznej

R_z — rezystancja spoiny zimnej, R_c — rezystancja spoiny ciepłej, R — rezystancja termoelementu dla Z - 2,5-10-* K-» i T_c = 300 K

z powyższej zależności. Spowodowane jest to stratami energetycznymi, występującymi w termoelemencie.

Straty te dzielą się na:

— wewnętrzne, spowodowane rezystancją przewodów łączących oraz spoin,

•— zewnętrzne, spowodowane oporami cieplnymi wymiany ciepłą i niedoskonałością układu zasilania.

Straty spowodowane przez przewody elektryczne są mniejsze od 1% i można je pominąć. Znacznie większe, są straty spowodowane rezystancją spoin, zwłaszcza po stronie zimnej. Wpływ tych strat ujmuje współczynnik doskonałości termobaterii tj_r, określany jako stosunek rzeczywistego współczynnika wydajności chłodniczej do jego wartości teoretycznej. Zmianę rj_R w zależności od stosunku rezystancji spoin do rezystancji termoelementu przedstawia rys. 6.90.

Przy zasilaniu baterii termoelektrycznych

z sieci prądu przemiennego, przez układ prostowników, występują straty spowodowane niedoskonałością układów filtracji. Wpływ jakości filtracji na wartość e_t można określić przez stopień filtracji:

(6-108)

gdzie:    \

I_s — średnia kwadratowa skuteczna wartość natężenia prądu zasilającego [A],

1 — średnia wartość natężenia prądu zasilającego [A].    „

(Przy prostowaniu półokresowym f = 1,57, a przy całookresowym f = 1,11).

Wpływ układu zasilania na sprawność urządzenia uwzględnia* współczynnik zasilania:

l-f²

AT

AT

V*

max

AT

(6-109)

AT

6.5. INTENSYWNE ODPROWADZANIE CIEPŁA    255

i