Photo0009

niu p_t w przestrzeni szkodliwej wzdłuż krzywej 8—9. W przypadku użycia sprężarki jednostopniowej, zastosowanie mniejszej przestrzeni szkodliwej o objętości np. V_rll jest ze względów konstrukcyjnych niemożliwe.

Zakreskowane pole 3—10—6—5—3 na rysunku 7.5 przedstawia wartość oszczędności zużycia mocy przy sprężaniu dwustopniowym w stosunku do mocy potrzebnej przy sprężaniu jednostopniowym w tym samym zakresie ciśnień. Należy jednak przy tym pamiętać, że od wartości zaoszczędzonej mocy należy dodatkowo odjąć moc potrzebną do przetłoczenia przez chłodnicę międzystopniową wody chłodzącej powietrze. Otrzymana wartość nie jest uwidoczniona na rysunku 7.5.

Obraz sprężania wielostopniowego w układzie T—s przedstawiony jest na rysunku 7.6.

Punkty przemian odpowiadają punktom na wykresie z rysunku 7.5. Prosta 2—2'—2" obrazuje teoretyczne sprężanie adiabatyczne na drodze od ciśnienia ssania p_s do ciśnienia tłoczenia p_t.

Na wykresie T—s jest wyraźnie widoczne obniżenie temperatur końcowych sprężania zarówno w stosunku do teoretycznego sprężania adiabatycznego, jak i do sprężania jednostopniowego wzdłuż politropy 2—3—10.

Liczba stopni sprężania jest zależna od ciśnienia końcowego, rodzaju zastosowanego chłodzenia podczas procesu sprężania, charakteru pracy sprężarki (ciągła lub przerywana) oraz jej konstrukcji.

Zakłada się, że w każdym stopniu sprężania przyjmuje się taki sam storn p_t

sunek ciśnień (np. e = — — — z rys. 7.5 i 7.6).

Ps Pp

246