skanuj0089 (30)

158

B. Cieślar

Przedział III - z e (0;2),

M(z)= -Pz = -4z;

na rys. 4.13.2b,c.

M(0)= 0; M(2)= -8 kNm; T(z)= P =4 kN.

Wykresy sił wewnętrznych pokazano

Rys. 4.13.2

IV. Zginanie proste_______ 159

4.13.3. Wyznaczenie położenia środka masy (rys. 4.13.2d) w układzie współrzędnych x₀ ,y₀

x₀s = 0;

„ _ 4t² • 0,5t + 3t² • 2,5t+3t² ■ 2,5t _

•^{yoS =} W “¹ ’^7Ł

4.13.4.    Obliczenie momentu bezwładności

J_x =    + 4t^z(1,2t)² + 2p®- + 3t²(0,8t)²

J_x- 14,431⁴.

4.13.5.    Projektowanie przekroju:

maxM⁺ = 17 kNm

ITdOl^Zt^o 14,43t⁴

t^ 0,0243 m;

17^12_!3t_<i₀₀. 14,43t⁴

0,0301 m; maxM' = 8 kNm

sip-M.zt

14,43t⁴

£100;

t> 0,0212 m;

14,43t⁴ t S 0,0209 m. Przyjęto t = 3,2 cm.

4.14.

W celu określenia modułu sprężystości podłużnej E (moduł Younga), na

belce, przedstawionej na rys. 4.14.1, wykonano odcinek pomiarowy CD o długości l₀ = 3 cm. Po obciążeniu belki siłami o wartości P = 45 kN stwierdzono wydłużenie odcinka pomiarowego o Al = 0,03 mm. Obliczyć wartość modułu E.

Rozwiązanie

Z wykresu sił wewnętrznych (rys. 4.14.2) odczytujemy wartość momentu zginającego w przekroju, w którym zmierzono odkształcenie liniowe - M« = 22,5 kNm.