str84 85

Rdmin = Rd6 = 930,3 N,

Fj = 149 N <R_dmia = 930,3 N.

Nośność gwoździ nie jest wykorzystana. Można przyjąć rozstaw gwoździ e_maK = = 168 mm. Wtedy:

s, = 0,5 ■ 168 = 84 mm,

Yi = [l + 3,14²-8000-10-10³-84/(622,7-4000²)]^-1 = 0,131,

Z (y_rA_i • aj) = (0,131 ■ 48,581 +1,0 • 38,532) 10⁶ = 44,896 • 10⁶ mm⁴,

I_ef = 4408,33 • 10⁴ +44,896 • 10⁶ = 8897,93 • 10⁴ mm⁴,

A_ef = 4000/[8897,93 • 10⁴/(22,6-10³)]° ⁵ = 63,75 =X_y, o_cclity = 20,16 - 62,55²/63,75² = 19,41 MPa,

A_rely = (23/19,41)⁰'⁵ = 1,089,

k_y= 0,5[1 +0,2(1,089-0,5)+1,089²] = 1,152,

k_cy = 1/[1,152 + (1,152²—1,089²)⁰’⁵] = 0,655,

k_cy f_c0d = 0,655 • 14,15 = 9,27 MPa > o_c0d = 3,50 MPa.

Łączniki:

V_d = 79000/(60 • 0,655) = 2010 N,

F₁ = 0,131 • 10 -10³ -69,7-84-2010/(8897,93 • 10⁴) = 173,3 N < 930,3 N. Można przyjąć rozstaw gwoździ 164 mm w 1 szeregu.

I Przykład 3-8. Zaprojektować slup drewniany o przekroju złożonym dwuteowym, jak na rys. 3-8, mając następujące dane: wysokość słupa H = 4,00 m, zamocowanie końców słupa — przegubowe (w = 1,0), obciążenie obliczeniowe P_d = 80 kN, drewno sosnowe klasy C-30, środki złączeniowe to gwoździe.

I I

Założenia. Przyjęto przekrój o wymiarach jak na rys. 3-8. Gwoździe o wymiarach    j

5 x 150 mm są rozmieszczone w 2 rzędach. Sprawdzenie odległości gwoździ    !

w przekroju:    i

1 i

a₂ = 5d = 5 • 5 = 25 mm, a_4c = 5d = 25 mm, b_mta = 15d = 75 mm = h_f.

IM*, Ml. Slup złożony o przekroju dwuteowym runy za pomocą gwoździ: a) schemat, b) i c) W Woli i, (1) przekrój poprzeczny

b)

	i/]
	u

Kn/Ntuw gwoździ:

= 1()d = 10 • 5 = 50 mm,

= 40r/ = 40 • 5 = 200 mm,

'a... = 4<?_min = 4 • 50 = 200 mm (wg p. 6.3.2 z PN-B-03150:2000),

^ł).⁷5e_mi„+0,25e_max = 0,75 • 50+

10,25 • 200 = 87,5 mm.

Przyjęto rozstaw gwoździ e = 100 mm. Gwoździe są dwucięte. Ich rozstaw uprowadzony do 1 szeregu, który zgodnie z p. 6.3.2.(1) ww. normy oblicza się, biorąc pod uwagę sumaryczną liczbę łączników w obu płaszczyznach styku, wynosi = 25 mm.

Nprawdzenie naprężeń z uwzględnieniem wyboczenia w płaszczyźnie z-x (równoległej do szwów). Obliczenie zastępczego momentu bezwładności dlupu /_cf:

4, =2-50-75 = 7500 mm²,

A, = 50-225= 11250 mm²,

4_I(„ = 2A, +A₂ = 2 • 7500+11250 = 26250 mm²,

2

(E /)_ef = X (£, • h+Yi ■ Ei ■ A_t ■ a?),

i= 1

t uwagi na jednakową wartość E we wszystkich elementach słupa, powyższy wzór możemy przedstawić w postaci

(E • 7)_ef = EZ(Ii+yi Al-aj) = £[£/,.+y_fZ (Ą, aj)],

Lii = /,+/₂+/₃ = 2 - 50 - 75³/12 + 50 - 225³/12 + 2-50 - 75³/12 ₌

= 5449,22 10⁴ mm⁴,