IMG#08 (2)

4.    DOBÓR TRANSFORMATORÓW ! APARATURY

*225

Rys. 4.1. Przekrój poprzeczny przez szynę ekranowaną wykonaną z aluminium produkcji krajowej; dla generatorów o mocy 360 MW (wg Encrgoprojcktu); U_a—22 kV, I„ —12 kA / — szyny rurowe; 2 — ekran; 3 — izolatory

zwiększa bezpieczeństwo pracy obsługi, zabezpiecza przed wpływami atmosferycznymi i zapyleniem.

Szyny ekranowane buduje się na bardzo duże prądy. Na przykład szyny takie dla generatorów o mocach 5004-600 MV • A przy napięciach 20-7-22 kV, dostosowane są do prądów znamionowych ciągłych rzędu 20 kA.

Szyny osłonięte ekranowane w praktyce zagranicznej stosuje się również w sieciach przemysłowych. Dostosowane są one do pracy przy napięciach wyższych n& napięcia generatorowe (60-^-150 kV). Ostatnio buduje się także szyny ekranowane izolowane sześciofluorkiem siarki dostosowane do pracy przy wysokich i najwyższych napięciach.

4.2.2. Dobór szyn giętkich

Przekrój szyn giętkich należy dobierać ze względu na:

—    obciążalność długotrwałą;

—    działanie cieplne prądu zwarciowego,

-— występowanie ulotu.

W niektórych przypadkach, a zwłaszcza dla napięć 220 kV i 400 kV, przy dużych prądach zwarciowych, gdy przewody są w wykonaniu wiązkowym, może się' okazać potrzebne sprawdzenie naprężeń mechanicznych, spowodowanych działaniem elektrodynamicznym prądu zwarciowego.

Obciążalność prądem ciągłym. Należy określić największy spodziewany prąd ciągły w przewodzie l_nr i następnie porównać jego wartość z dopuszczalną długotrwałą obciążalnością wybranego przewodu./_tfop. Powinien być spełniony warunek

/dop > hc    (4.5)

Obciążalność długotrwałą przewodów podano w tabl. 4.4.

Tablica 4.4. Obciążalność długotrwała, w A, przewodów gołych miedzianych (D i L) aluminiowych (AL) i staloaluminiowych (AFL)

Przekrój znamionowy, w ram^2	Przewody zawieszone w pomieszczeniach o temperaturze obliczeniowej otoczenia +25°C			Przewody zawieszane na otwartym powietrzu
				w czasie od kwietnia do października			w czasie od listopada do marca
	D, L	AL	| AFL’	D, L	| AL	AFL	D, L	| AL	AFL
4	35			55			65
6	45	—	• 8	75	. —	__	80	_	'_ .
10	65	i —	■ m -^r	100	—	—	110	—r-^:	^' 55§|
16	90	75	75	135	110	90	150	125	105
25	120	95	100	175	140	120	200	160	140
35	150	120	125	220	175	145	250	'200	175
50	190	155	160	275	220	170	315	255	220
70	240	195	200	340	275	290	390	315	325
95	300	240	250	415	340	350	480	390	395
120	350	280	300	480	385.	410	555	445	475
150	400	330	350	545	445	470	630	415	550
185	470	380	405	640	SIO	530 -1	740	505	630
240	570	455	480	755	605	645	880	705	735 1
400	rwi		695	“f. 5	—	880	i	’ _	1035 I

Działanie cieplne prądu zwarciowego. Wybrany przekrój należy sprawdzić ze względu na dopuszczalne przyrosty temperatury. Obciążalność cieplną jednosekun-dową podano w tabl. 4.5.

Gęstość jednosekundową prądu zwarciowego j_e w szynach należy obliczyć ze wzoru

Jc *=

/„A

5

(4.6)

w którym: I_n — prąd zwarciowy zastępczy I,_z = mk_eI_pl; m — współczynnik rodzaju zwarcia (przy zwarciu trójfazowym m = 1); k_e — współczynnik uwzględniający zmienność prądu zwarciowego w czasie (wyznaczony z krzywych podanych w normie PN-74/E-05002); I_pi — składowa zgodna prądu początkowego, S— przekrój rzeczywisty szyny; t_s — czas trwania zwarcia.

105