14228 S6303009

9.	v$a*a* 122.0 kN < Vrw = 146,0 kN, odcinek pierwszego rodzaju, czyli wymagane tylko konstrukcyjne zbrojenie poprzeczne.
10.	=b.v -0520, =0.15-05-0.05=0,125 m, z s 0,9d ■ 0.9 • 0,75 = 0,675 m.
	= 0,5 - 05J1-—C0.0 • 10^3- 0.125 • 0.675 = 445 kN. \ 250 J
11.	dla02S/ce <<t-„ s05 tcć. 0,25-20.0 = 5.0 MPa < 8.1 MPa S 0.5-20,0 = 10,0 MPa -> ae =1.25, ^^2^ =1,25-445 = 556 kN.
12.	Przyjęto strzemiona dwucięte 0 średnicy 0, = 10 mm a =2^ł.2*^0fll8.«7.10-‘m^J. 4 4
13.	slTO = 0.75d s 0.40 m. = 0,75-0,75 = 056 m -* = 0,40 m, przyjęto strzemiona w rozstawie s, = 0.30 m.

F. Projektowanie zbrojenia zszywającego_

1. Wyznaczenie obliczeniowych naprężeń rozwarstwiających Vsa = 0.5/CA? = 0.5-21.875-21,0 = 230 kN.

Xę = 0,180 m (punkt B5),

₀ 120-0.10-10.6 B =    — ' ■    "    ¹¹¹ —    = 0,540,

120 -0,10 • 10.6 + 0.30 - 0,180 • 20,0 n,= — = 0,53,

20,0 dla przekroju zespolonego obliczono:

S = 05-0.10²-120-053+0.11 - 030(0.10+05• 0,11)+

(0.18 - 0.11) 0,15 (0.10 + 0,11 +■ (0,18 - 0.11)0,5) = 0,011 m³, Agg =0,10-120-053+ 0,11-030+(0.18 - 0.1l)0,15 = 0.118 m²,

*cu -

S 0,011 Ą* 0,118

= 0.092 m,

Z = 0,95 - 0.1 - 0,092 = 0.758 m > 02(025 -0.1)=0,68 m, przyjęto: z = 0.68 m,

szerokość płaszczyzny zespolenia: by = bf =0,30 m,

= 0,609 MPa.

_ /&&    0540 -230

z,b, " 0.68-020

2.

Wyznaczenie nośności styku na ścinanie

- uwzględniono nośność strzemion konstrukcyjnych, które będą prowadzone na całej wysokości przekroju zespolonego (rys. 14.4-6)

A*, =157-10"* m², Si = 0.30 m, =190 MPa (według punktu E), a=90°.

A, =b,-s, =03-0.3 = 0,09m². p, =^-= ^1,57— =0.17%,

7    :    ^y Aj 0.09

przyjęto: k_T = 0.5.//=05 (powierzchnia zespolenia z wrębami), dla B20: r_M =022 MPa.

9u = °^,1-^:- —~~ - ⁰⁷'^7,00 = 0,035 MPa £ 0.6/^ =0.6-10,6=656 MPa.

OjuU

fflot = Meno    p/^ipslna +cosa)= 05-057 + 05-0.035 + 0,0017 • 190(0,7-1 + 0)= 0,765 MPa.

r_m = 0765 MPa >    =0,609 MPa.

czyn warunek dla stanu granicznego rozwarstwienia jest spełniony_

Rys. 14.4-6

G. Wymiarowanie strefy zakotwień (procedura z tablicy 6-12)
1.	Kształt bloku podporowego wg rys. 14.4-4,
2.	Rozmieszczenie zakotwień na czole belki wq rys.14.4-6.
3.	Fpk=fpk -Ap1 = 1860-10^3-400-10"^6 = 744kN.

=210 MPa, 0_W =10 mm, Ą* =    = 0785 • 10~* m².

Zakotwienia w systemie VSL są fabrycznie wyposażone w spiralę zwojącą - patrz rys. 3-19.

Założono, że spirala wykonana jest ze stali A-l z pręta 0_S = 12 mm i Aj, sl.13-10^-4 m²,

G = 190 mm (szerokość spirali w świetle), =G-d_s = 190-12 = 178 mm (średnica uzwojenia), H=200 mm (zasięg zbrojenia spiralnego), n, = 4 (liczba zwojów spirali),

H 200

c_u = — --= 50 mm (skok uzwojenia).

Sprawdzenie docisku - według [NI] p.5.8.3.

K =

aefco^Aj, /r-0,178-1,13-10'

0,05

• = 12,65-10^_4m², a_u = 1, k = 2.0.

Nrć = aJcud^Aco + ^kfydĄj = tO ■ 31,1 • 0,0256 + 25-210-12,65-10~* = 1459 kN, N_Rd = 1459 kN > Fp,, = 744 kN - nośność wystarczająca.

Zbrojenie strefy docisku powinno spełniać warunek

02a_u<^^yd <1,75-a_u (cik/ĄcO

020 < — ~-^2,65'¹ °~*'²¹⁰ = 0,65 < 0.75- warunek spełniony.

31,1-0,026

Określenie wytrzymałości na docisk = a² = 0,16² = 0,0256 m², Ą., = mit

0.3 0^30 = 0,069 0,3-0207 = 0.062

= 0,062 m^z.

^0,062 =1,55, cr_cum = 0 MPa, o_OT =t»_u -Shł^-1; = \55 —^(1.55 -1) = 1.55 < 2,5,

'0,0256

^fcud - °cu^fcd = 155 • 20,0 = 31,1 MPa.

L

20.0

447