1
7

— umieszczeń ie w pierwszym rzędzie jak najmniej nitów (zwykle umie-i szcza się tylko jeden).

Przy połączeniach nitowych blachownie nily są obciążone jednocześnie momentem zginającym i siłą tnącą (rys. 2.2), a zatem różnice w obciążeniu poszczególnych nilów są znaczne, W takim przypadku obliczenia przeprowadzamy dla nim najbardziej obciążonego:

Rys. 2.2, Schemat rozłożenia sil w y.Ufczu ohciiiżonyii) momentem

a. Obliczamy silę /⁷,„„_v, wywołaną, momentem zginającym M_f, (wg rys; 2.2).

Obowiązuje zależność

£y ₌ ó

^F,m> >1

czyli

/ = f    (2.4)

Moment zginający działa na wszystkie nily po jednej stronie złącza,-stąd:

M_y = 2(F₁-h₁ + F_max‘h)

hf

K-

=: 21 F ■

1 ^A mv

(2.5)

2 (hj+h²)

Przy większej liczbie nilów niż podana na rys. 2.2

(2.5a)

b. Obliczamy silę tnącą ^rl\, działającą na 1 nil

(2.6)

c. Sita wypadkowa b\ działająca na 1 nil.

(2.7)

Podany sposób obliczania nitów'w htachownicacb jest oparty na dany eh z li tera tury specjalistycznej — przy zastosowaniu uproszczeń dla wyznaczenia .F_im)__v zwiększających bezpieczeństwa) konstrukcji.

Przy obliczaniu prętów ściskanych, np. w kratownicach, należy sprawdzić je na.wytoczenie. Sprawdzanie to polega na obliczeniu na zwykle ściskanie przy odpowiednio zmniejszonych naprężeniach dopuszczalnych

(2.8)

gdzie: fi — współczynnik zmniejszający, zależny od smnkłóści i rodzaju materiału. Wartości współczynnika fi podano w tabl. 26a i b.

Przykład 2.1

Zaprojektować złącze nitowe zakładkowe obciążone siłą rozciągającą F = 70 kN. Grubość pasów blachy 3—8 mm. Materiał blachy stal St5, a nilów stal Sl3N.    *    __

Rozwiązanie

Dla stali Sl3Nprzyjmujemy k_n = 90 MPa. dla St5 — k_r — .145 MPa, Dobieramy średnicę nitu

d„ x 2g= 16 mm •    .

ci — d„F 1 mm = J 7 mm    '

35'