17933 Transport
4

Wprowadzenie do rozważań poje.cia długości zastępczej liny zamiast naprężenia rozciągającego potrzebne jest dla poprawności wymiarowej dalszych wzorów.

Z równania (142') po wprowadzeniu oznaczeń podanych powyżej wynika

1 + s + C

Ti = Q—r-—    (146)

Lf — rt

Przyjmując jak poprzednio wysokość podnoszenia równą głębokości szybu oraz zakładając, że koło pędne umieszczone jest bezpośrednio nad szybem, tak że zbędne są koła kierujące, otrzymuje się warunek poprawnego działania koła pędnego w chwili rozruchu z urobkiem do góry w postaci znanej nierówności

(Q +

+ cj* 4-Hi i) — -f W<

(q„ + q* + Hf,) 8—? _ w

Tę nierówność po wprowadzeniu symboli przyjętych na początku i wartości Yi według wzoru (146) można przekształcić na wyrażenie

+ C>

(147)

g + a 4- wg (1 + ’j>)    H <Ł (g — a) + wg (1 + <i)

di (g — a) — Ig -(-a)    L <j> (g - a) — (g + a)

Jest rzeczą oczywistą, że zawsze musi być

ip(p—n)>p + ci

albo

^><P

gdyż inaczej ruch wyciągu nie byłby możliwy.

Wprowadzając do wzoru (147) współczynnik dynamiczności i uwzględniając że

g - a =

2 g

1+9

otrzymuje się ostatecznie

ta

s+t>

albo prościej

? H--(l + <i>) (1 + <p)

2

w

_H ł + J (!++)(! + 9)

ł — 9    ^L    $

9 + A H + A

5+C>

- (148) (149)

Wielkość L według wzoru (145) zależy tylko ocj przepisanego stopnia pewności i materiału drutów wybranego dla konstrukcji wyciągu. Przy tych wielkościach danych oraz dla danego współczynnika udźwigu i współczynnika dynamiczności związek miedzy £ + £ oraz H jest tego rodzaju, że suma £ + C, wzrasta liniowo z malejącą głębokością szybu.

Wzór (148) ważny jest tylko dla wyciągu bez kół kierujących. Aby rozszerzyć go także na układ z kołami kierującymi trzeba ciężar tych ostatnich przedstawić jako funkcję tych wielkości, od których zależy Yi według wzoru (146). Opierając się na danych statystycznych dla prawidłowo skonstruowanych kół można przyjąć

(150)

! K I 100 i D'¹;

Ponieważ w przyjętych poprzednio jednostkach powinno być

100D^80d

a według wzoru (144) można przyjąć

d - j/3^

więc

!K|^200|_Tl|

albo też dla ułatwienia dalszego rachunku

K

200 t,L

~ I L

Posługując się powyższym wzorem na przeciętną wielkość ciężaru zredukowanego kola warunek poprawnego działania koła pędnego można przedstawić w postaci

Q	fi -m + c + h-^1-^	^a i .’nn (1 + £ + C)tt , — -f z00---ł- w
	l\ L-H 1 g	(L — H) g

< 'i Q

H ^l±^£+-'\ ⁹-ZZ± . 200 ^{(1 + E +} °^a- - w

(L H)g

<

L-H ! g po dalszym zaś przekształceniu otrzymuje się

6 — © — -—— (ó + 1) (© - 1) L> i

L

') +- — (-!> + 1) pf + 1) 2

•b — o ■

100

(152)

- (•!> f- 1)(© - 1)

albo prościej

(153)

; + C > Z-¹-    — —

'i — © — B L ii — © — B

Jest to, jak widać, wzór podobny do wzoru (149) rozszerzonego o składnik

~('ł + 1)(T- 1)

wynikający z wpływu bezwładności kół kierujących. Otrzymane teraz wielkości £ + £ muszą być większe od poprzednich, obliczonych według wzoru (148), chociaż różnica jest niezbyt duża ze względu na małą wartość wymienionego składnika.

Rys. 295 przedstawia zależność sumy £ 4- ę od głębokości H dla wyciągów bez kół kierujących. Rys. 296 ilustruje to samo dla wyciągów z kołami kierującymi. Pierwszy składnik tej sumy, tj. £ dany jest zawsze z góry i tylko £ zależy od decyzji konstruktora. We wzorach (148) i (152) oraz na rys. 295 i 296 celowo ujęto oba składniki razem, gdyż tym spo-

245