280 (45)

Jijjty napływu a₀ wykazują tylko nieznaczny wzrost strat. Palisady akcyjne (c„/ci * II maja natomiast charakterystyki mniej korzystne.

Kat wylotowy (I₂ w palisadach turbinowych z gęsto ustawionymi profilami niewiele się zmienia w zmiennych warunkach prucy i może być przyjmowany juko stały:

*i **i#

IIi *    * aresin

juk długo nic wystąpi w palisadzie odchylenie strumienia spowodowane ekspansja w skośnym ścięciu. W tej sytuucji korzystamy ze wzoru (XII.28) lub (\II.29) albo też z rezultatów eksperymentalnych danej palisady.

Współczynnik wydatku w danej palisadzie. W literaturze brak jest materiału doświadczalnego pozwalającego nu uogólnienie. Wiadomo [6], że silny wpływ na współczynniki wydutku /t,, /i₂ ma liczba Reynoldsa. Powyżej Re«(3—4)* 10* wpływ ten jest niewielki, natomiast w obszurzc liczb Re<(2—3)'I0⁹ współczynniki //,, n₂ silnie tnfilejtj.

4. RcakcyjnoAć stopniu w zmicnnycli warunkach ruchu [44]

Przyjmując, /c przecieki w stopniu maja niewielki wpływ na naszfj analizę założymy, że natężenie przepływu w kierownicy m, i w wirniku m_ł sij sobie równe:

Napiszmy równanie ciągłości dla wylotu z obu palisad w warunkach obliczeniowych i dowolnych

(XI 1.35)

(XI 1.36)

4.01

Wyniku z nich (/. uwzględnieniem (XII.34))

... ^AiL^Ay~ ■    • ----- - 1. (XII.37)

(m_a/»i i)₀    Óij//i|)₀ M₂//1.)o ('^v2./<‘ł»)o (i’u/«’a.)o

Zakładając, że geometria palisad pozostujc nic zmieniona (brak osadów, brak ubytków erozyjnych) i w zmiennych warunkach kuty efektywne nic zmieniają

się:

«|* - («w)o» Pu " Wu)o-

/. równaniu (XII.37} otrzymujemy rclucję:

Wjjcu _m 1‘Jlh ^vuf^vi»    (Xll.3K)

(wa«/C|,)₀    (/«i//<2)o('^,2»/^l>i*)o

Szczególnie prosta jest annlizu, w której pomija się zmienność współczynników wydatku i przyjmuje ponadto, że stosunek u_ał/t»i, zmienia się nieznacznie:

(XID9)

t>a>t. * («z>u)o*

/. tymi założeniami równanie (XI 1.38) otrzymuje postać.

,    (XII 40)

^cl* \^Ł'l*/0

którij można traktować jako pierwsze przybliżenie równania (XII.37). Pisząc

cl - 2/l„,    (1)

H'f m c\ + II* — 2in,COSOC, « </)*(! —    U² — 2<pUy/\ -Q_tCm‘CO»«|, (2)

^w*» " Ur‘cl I wf    </>*( 1 g_r)c* ł uⁱ-2<pu_s/\ -ff.c^ cosa, (3)

i podstawiając (I) i (3) do (XII.40) otrzymamy

(Wj,V _ e, f »^ł(l -gj4 v* -2<pv_t>/i g,co»>i (X(|,4|)

\C|i/

oraz

/»V,A    /g_r 4 <p⁷{I -g_t)4- Vę - 2<pv_tS/\ -fc.cosarA ₍xii 42)

V l*/0    \    I — g_r    /°

Przyjęło tu oznaczenia

h_w

^{Qe m} K'

v_r

u

(XII43)