3582456518

3582456518



Mass Transfer


1 m2/s = 3.875 x 104 ft2/h = 104 cm2/s 1 m2/h = 10.764 ft2/h = 104 cm2/h 1 m/s = 1.1811 ft/h = 0.01 cra/s

1 kg-mol/s-m2 = 737.35 lb-mol/h-ft2 = 0.1 g-mol/s-cm2 1 kg-mol/s • m2 • atm = 737.35 lb-mol/h • ft2 • atm = 0.1 g-mol/s • cm2 • atm

1 kg-mol/s • m2 • kPa = 7.4712 x 104 lb-mol/h ■ ft2 - atm = 10.1325 g-mol/s • cm2 • atm

Useful Finite Difference Approximations


Table A-1 First-Order Finite Difference Approximations


Difference


First Order Formula


Porwani Difference for

First Derivative


(A-1)


Backward Difference for

First Derivative


d    f(xi)-f(xi_,)

dx X‘    Ax


(A-2)


Forward Difference for

Second Derivative

f(Xj)-2f(xi+{) + f(xi + 2) -

Ax~


(A-3)


Backward Difference for

Second Derivative


i

f(Xj) - 2f(Xj i) + f(xi_2) -


(A-4)


Table A-2 Second-Order Finite Difference Approximations

Difference

Second Order Formula

For-ward Difference for

First Derivative

d , -3A*i) + 4A*i+l)-/(*i + 2)

dxnXl) 2Ax

(A-5)

Central DifTerence for

First Derivative

d _ f(xi+l)-f(xi-l) dx ' ‘ 2Ax

(A-6)

Backward Difference for

First Derivative

d ,, x 3A*f) ~ Ąf(xi - 1) + f(*t - 2)

dxnXl’ 2Ax

(A-7)


Table A-2 Second-Order Finite Difference Approximations


Difference


Second Order Formula


Forward Difference

2

for

Second Derivative

u

.■-•.

H

C

(<N

Central Difference

2

for

Second Derivative

-V

(lx

Backward Difference

,2

for

Second Derivative

=

dx


lf{x) = 2    ) - 5 H ) + Ąf(xi + 2) - A*j + 3)

Ax~


f(X, + | ) - 2f(Xj) + f(Xi _ ,)


Ajc"


~ 5A*j_ 1) + 4A*j _ 2) -    _ 3)


A*'


(A-


(A-


(A-l


Error Function


Table A-3 Error and Complimentary Error Functions

Z

erf(2)

erfc(z)

0

0

1

0.1

0.11246278

0.88753722

0.2

0.22270233

0.77729767

0.3

0.32862638

0.67137362

0.4

0.42839185

0.57160815

0.5

0.52049927

0.47950073

0.6

0.60385538

0.39614462

0.7

0.6778004

0.3221996

0.8

0.7421001

0.2578999

0.9

0.79690728

0.20309272

1

0.84269981

0.15730019

1.1

0.88020404

0.11979596

1.2

0.91031291

0.089687086

1.3

0.93400685

0.065993147

1.4

0.95228401

0.047715994

1.5

0.96610402

0.033895983

1.6

0.97634724

0.023652758



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Str 103 Przekrój 2 Założono rzędną 80,15 F = (10 + 2-5,15)5,15 = 104,5 m2, O, = 10 +2y/5 -5,15 = 33,
054 3 104 QjX Q2Q3 00 01 11 QjX 1° Q2Q3 00 01 11 10 00 - - - 00 ■
IMAG0075 (2) H. SPRAWDZENIE NOŚNOŚCI FILARA. Całkowite obciążenie stropu nad parterem: Nsi,d=(6,52 k
6 (1033) /ALE3NC&! SWbJceŚct q!ft2£
6. ROZDZIELNICE 5N I STACJE TRANSFORMATOROWE Tablic* 6*16* Pol* rozdzielnic Elmoblok MIS Rys. 6.10.
Ashby Dobór materiaêów w proj in+20100517035 cr Znormalizowany wskaźnik zużycia ciernego KA=W/S0P [
Bankowość test fT2 fO r< T5 T6- fT* {C*> Tu. T >2. T13 rr»< T15 gwarancje ban
104 Wojcktk J Kat ner ćconomic elcctroniquc (lc commerce-e) est dcvcm*c univcrscllc ct transfrot-tal
Korzystając z obliczeń poprzednich (str. 249) średnie ciśnienie w aorcie wynosi: pL = = 1,33 • 104 N
7 (104) rSMJL* MASS* 4/A*AV, faVA>’.V/ tv+AS -V£?.S C( cp^    rc^z,f
53 (166) 104 / punktu i. T analogiczny sposób wykonujemy kolejne dalsze transformacje, jak również p
076 77 Tablica 36 cd Kształ towniki □ C 260 P □ C 300 P A = 85,2 cm2 A = 104
104 5 3. KOTŁY PAROWE przejmowalność (współczynnik przejmowania) ciepła od rury do czyi W/(m2 • K),
104 A« Drygajło ogólniejszą klasę filtrów motylkowych [łączących cechy filtrów transformacyjnych
101 7ódverie 5.23 m2 102 WC 2.35 m2 103 Kupefńa 8.35 m2 104 Detska izba 9.32
img251 Zanieczyszczenie powierzchniowe mięsa, wynoszące średnio 104-104 komórek na powierzchni 1 cm2

więcej podobnych podstron