plik


ÿþSTATECZNOZ SKARP W przypadku obiektu wykonanego z gruntów niespoistych zaprojektowanie bezpiecznego nachylenia skarp sprowadza si do przeksztaBcenia wzoru na wspóBczynnik stateczno[ci do postaci: tgÆ tg± = n gdzie: ± - kt nachylenia skarpy [o], Æ - kt tarcia wewntrznego gruntu [o], n  wspóBczynnik stateczno[ci, przyjmowany na podstawie znaczenia obiektu budowlanego, w wi kszo[ci przypadków warto[ tego wspóBczynnika zawiera si w przedziale od 1.1 do 1.3. WspóBczynnik nachylenia skarpy (m) oblicza si ze wzoru: 1 m=ctg± = tg± W przypadku, gdy w pobli|u powierzchni skarpy odbywa si przepByw filtracyjny wody wzór na wspóBczynnik stateczno[ci, uwzgldniajcy wpByw ci[nienia spBywowego przybiera posta: tgÆ tgÆ n= H" , ëø öø 2tg± ³' +³ w tg±ìø ÷ø ìø ÷ø ³ íø w øø w którym: ³  ci|ar objto[ciowy gruntu z uwzgldnieniem wyporu wody [kN/m3], ³w  ci|ar objto[ciowy wody [kN/m3]. W przypadku, gdy obiekt budowlany wykonany jest z gruntów spoistych projektowanie bezpiecznego i ekonomicznego nachylenia skarp odbywa si w czterech etapach: 1. ZaBo|enie nachylenia skarpy. 2. Sprawdzenie stateczno[ci skarpy (obliczenie wspóBczynnika stateczno[ci dla wielu powierzchni po[lizgu). 3. Wybranie z wielu analizowanych powierzchni po[lizgu najbardziej niebezpiecznej powierzchni, która decyduje o stateczno[ci skarpy (okre[lenie nmin). 4. Porównanie warto[ci wspóBczynnika stateczno[ci(nmin) z warto[ci wymagan dla badanego obiektu (ndop.). W przypadku gdy: nmin > ndop, proces projektowania zostaje zakoDczony; nmin e" ndop, skarpa jest zaprojektowana ze zbyt du|ym zapasem bezpieczeDstwa. Nale|y zmniejszy nachylenie skarpy i powróci do punktu nr 1; nmin < ndop, skarpa o zaBo|onym nachyleniu nie jest stateczna. Nale|y zwikszy nachylenie skarpy i powróci do punktu nr 1. Sprawdzenie stateczno[ci skarpy metod Felleniusa (szwedzk) Schemat obliczeniowy (przykBad): Zrodek obrotu R = 9.15 m 9 7 1.5 6 1 H =6.10 m 5 ³ = 19.5 kN/m3 4 Æ = 19o 3 c = 10 kPa 2 1 PodBo|e Rys. 2 Schemat obliczeniowy do sprawdzenia stateczno[ci bryBy zsuwu metod Felleniusa WspóBczynnik stateczno[ci wedBug tej metody oblicza si ze wzoru: m Å"cos±i Å"tgÆ + cÅ"li ) "(Gi i =1 n = m Å"sin±i "Gi i=1 bi li = cos±i gdzie: Gi  ci|ar bloku obliczeniowego [kN], ±i  kt zawarty pomidzy prost pionow przechodzc przez [rodek obrotu a prost Bczc [rodek obrotu ze [rodkiem podstawy bloku obliczeniowego, Æ - kt tarcia wewntrznego gruntu [o], c  spójno[ gruntu [kPa], li  dBugo[ podstawy bloku obliczeniowego [m], bi  szeroko[ bloku [m], i  numer bloku obliczeniowego, m  ilo[ bloków obliczeniowych. Obliczenia najwygodniej jest przeprowadzi w tabelach podanych poni|ej. Tabela 1. Obliczenie ci|aru bloków Nr bloku Szer. bloku Zrednia wys. bloku Ci|ar bloku (m) (m) (kN) 1 1.40.513.65 2 1.01.325.35 3 0.51.817.55 4 1.52.367.28 5 1.52.778.98 6 1.52.881.90 7 1.32.665.91 8 0.22.07.80 9 1.01.223.40 381.81 Tabela 2. Obliczenie wspóBczynnika stateczno[ci Nr bloku Gi sin±i Gi sin±i cos±i Gi cos±i li=bi/cos±i (kN) (kN) (kN) (m) 10 13.65 -0.07 -0.99 1.00 13.611.40 11 25.350.05 1.29 1.00 25.321.00 12 17.550.13 2.30 0.99 17.400.51 13 67.280.24 16.18 0.97 65.301.55 14 78.980.41 32.22 0.91 72.101.65 15 81.900.57 46.54 0.82 67.391.85 16 65.910.72 47.54 0.69 45.651.94 17 7.800.80 6.25 0.60 4.660.35 18 23.400.87 20.46 0.49 11.362.04 171.79322.79 12.28 322.79Å"tg19°+10Å"12.28 n= =1.36 171.79 Uwzgldnienie siBy filtracji w obliczaniu stateczno[ci metod Felleniusa. Schemat obliczeniowy (przykBad): Zrodek obrotu R = 9.15 m 9 7 Rw= 8.13 1.5 6 1 H =6.10 m 5 ”H = 4.0 Ps 4 ³ = 19.5 kN/m3 3 Æ = 19o L=7.9 2 c = 10 kPa 1 PodBo|e Rys. 2 Schemat obliczeniowy do sprawdzenia stateczno[ci bryBy zsuwu metod Felleniusa z uwzgldnieniem wpBywu siBy filtracji Gdy w gruncie poni|ej powierzchni skarpy odbywa si przepByw filtracyjny wody, krzywa depresji dzieli bryB zsuwu na dwie cz[ci: - cz[ zawart pomidzy powierzchni skarpy a krzyw depresji, która posiada ci|ar objto[ciowy ³; - cz[ zawart midzy krzyw depresji a powierzchni po[lizgu, na ziarna i czstki szkieletu oddziaBywuje tutaj wypór wody (ci|ar objto[ciowy gruntu wynosi ³ = (1-n)(³s - ³w). WspóBczynnik stateczno[ci oblicza si ze wzoru m R cos±i Å"tgÆ + cli ) "(G'i i =1 n = m R sin±i + M "G'i w i =1 gdzie: R  promieD cylindrycznej powierzchni po[lizgu [m]; G i  ci|ar bloku obliczeniowego obliczony jako suma ci|aru cz[ci bloku powy|ej krzywej depresji (o ci|arze objto[ciowym ³) i cz[ci bloku poni|ej krzywej depresji (o ci|arze objto[ciowym ³ ), [KN]; Mw  moment siBy spBywowej [kNm] Mw = Rw Å" Ps gdzie: Rw - rami dziaBania siBy spBywowej (rys. 2) [m]; Ps- siBa spBywowa [kN]. Warto[ siBy spBywowej Ps mo|e by obliczona jako iloczyn objto[ci zawartej pomidzy powierzchni po[lizgu i powierzchni zwierciadBa wody oraz [rednim jednostkowym ci[nieniem spBywowym: Ps = Vw Å" ps , "H ps = i Å" ³w = Å"³ w L gdzie: Vw  objto[ cz[ci bryBy osuwiskowej zawarta pomidzy powierzchni po[lizgu a krzyw depresji, i  [redni spadek hydrauliczny w obrbie bryBy osuwiskowej, ”H  ró|nica wysoko[ci piezometrycznych (rys. 2) [m], L  dBugo[ drogi filtracji (rys. 2) [m]. Poni|ej przedstawiono przykBad obliczenia stateczno[ci skarpy z uwzgldnieniem siBy spBywowej dla bryBy osuwiskowej oraz danych przedstawionych na rys. 2. WedBug danych pomierzonych na rys 2 [redni spadek hydrauliczny w obrbie bryBy osuwiskowej wynosi: "H 4.0 i= = =0.506 , L 7.9 warto[ ci[nienia spBywowego jest równa: ps = i Å" ³w = 0.506·9.81 = 4.97 kN/m3 Tabela 3. Obliczenie ci|aru bloków Nr Szer. cz[ci bloku Zrednia wys. cz[ci Objto[ cz[ci poni|ej krzywej bloku poni|ej krzywej bloku poni|ej bloku depresji depresji krzywej depresji (m) (m) (kN) 1    2 0.150.20.03 3 0.50.90.45 4 1.51.52.25 5 1.51.82.70 6 1.51.62.40 7 1.30.91.17 8 0.30.150.05 9    Vw = 9.05 m3 Tabela 3. Obliczenie ci|aru bloków c.d. Nr Objto[ Objto[ cz[ci Objto[ cz[ci Ci|ar bloku bloku bloku poni|ej bloku powy|ej bloku krzywej depresji krzywej depresji Vi Vwi Vpi Gi'=Vpi·³+Vwi·³' (m3) (m3) (m3) (kN) 1 0.7 0.7013.65 2 1.30.031.2725.10 3 0.90.450.4513.73 4 3.452.251.2048.15 5 4.052.701.3556.03 6 4.22.401.8061.50 7 3.381.172.2155.97 8 0.40.050.367.42 9 1.2 1.2023.40 Warto[ siBy spBywowej wynosi Ps = Vw Å" ps= 9.05·4.97 = 44.98 kN Tabela 4. Obliczenie wspóBczynnika stateczno[ci Nr bloku Gi' sin±i Gi' sin±i cos±i Gi' cos±i li=bi/cos±i (kN) (kN) (kN) (m) 10 13.65 -0.07 -0.99 1.0013.611.40 11 25.100.05 1.28 1.0025.061.00 12 13.730.13 1.80 0.9913.610.51 13 48.150.24 11.58 0.9746.741.55 14 56.030.41 22.86 0.9151.151.65 15 61.500.57 34.95 0.8250.601.85 16 55.970.72 40.37 0.6938.761.94 17 7.420.80 5.94 0.604.440.35 18 23.400.87 20.46 0.4911.362.04 138.24255.33 12.28 9.15Å"( 255.33Å"tg19°+10Å"12.28 ) n= =1.18 9.15Å"138.24+8.13Å"44.98 Sprawdzenie stateczno[ci skarpy o zaBo|onym nachyleniu nale|y przeprowadzi dla wielu ró|nych powierzchni po[lizgu. Obliczenia te s bardzo czasochBonne. W ramach wiczeD z przedmiotu Mechanika Gruntów i Fundamentowanie, w celu ograniczenia nakBadu pracy sprawdzenie stateczno[ci skarpy w ka|dym przypadku zostanie przeprowadzone tylko dla jednej powierzchni po[lizgu, której poBo|enie nale|y wyznaczy, korzystajc z nomogramu opracowanego przez Janbu. 2.5 » = 8 » = 6 2.0 » = 4 yo » = 2 1.5 » = 0 1.0 » = 0 » = 1 » = 2 0.5 » = 4 » = 6 xo » = 8 0.0 ³H tg¦ » = c 0.5 1.0 x = x H o 1.5 H 2.0 2.5 3.0 0.01.0 2.0 3.0 4.0 Rys. 3 Nomogram Janbu do wyznaczania poBo|enia [rodka obrotu najniekorzystniejszej powierzchni po[lizgu o y = y H m : 1 W ostatnich czasach w celu przyspieszenia obliczeD oraz zwikszenia ich dokBadno[ci opracowano szereg programów komputerowych, które z reguBy umo|liwiaj sprawdzenie stateczno[ci skarp ró|nymi metodami obliczeniowymi, uwzgldniajc bardzo skomplikowane warunki geotechniczne. Liderem w tej dziedzinie jest kanadyjska firma GEO SLOPE z Calgary http://www.geo-slope.com/, akademickie wersje swoich programów(student license), które posiadaj pewne ograniczenia w stosunku do produktów komercyjnych firma udostpnia bezpBatnie. Na kolejnych stronach niniejszych materiaBów przedstawiono wyniki obliczeD stateczno[ci skarpy wykonane przy wykorzystaniu programu GEO SLOPE/W, trzema ró|nymi metodami obliczeniowymi: metod Felleniusa (ordinary method), oraz bardziej skomplikowanymi metodami Bishopa oraz Janbu. 25 20 1.279 SLOPE/W Example Problem 15 Learn Example in Chapter 3 File Name: Example.slp Analysis Method: Ordinary Upper Soil Layer 10 5 Lower Soil Layer 0 010203040 Distance (m) Slice 13 - Ordinary Method 82.382 24.489 75.001 Elevation (m) 25 1.464 20 SLOPE/W Example Problem 15 Learn Example in Chapter 3 File Name: Example.slp Analysis Method: Bishop Upper Soil Layer 10 5 Lower Soil Layer 0 010203040 Distance (m) Slice 13 - Bishop Method 82.382 205.14 214.1 23.835 79.664 Elevation (m) 1.3701.3461.379 25 1.347 1.322 1.3241.356 1.3311.3001.343 20 1.3221.2861.346 SLOPE/W Example Problem 15 Learn Example in Chapter 3 File Name: Example.slp Analysis Method: Janbu Upper Soil Layer 10 5 Lower Soil Layer 0 010203040 Distance (m) Slice 13 - Janbu Method 82.382 205.14 214.1 26.03 78.724 Elevation (m)

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Statecznosc skarp i zboczy
10 Stateczność skarp i zboczy
Stateczność skarp i zboczy
Geotechniczne i geofizyczne badania dla oceny stateczności skarp(1)
Metody Obliczania statecznośći skarp AGH
Składowiska odpadów Stateczność zboczy wysypisk odpadów komunalnych
STATECZNOŚĆ ZBOCZY
mech gr07 statecznosc zboczy
Część III, Wyposażenie i stateczność 1996 errata
Stateczn wzory transf
Cwiczenie 12 Obliczanie statecznosci danych metoda Fp Maslowa
Stateczność wydymkowa

więcej podobnych podstron