1388457477

1388457477



78 Andrzej Szlęk

Rys.9.3. Porównanie obliczonej i zmierzonej struktury obszaru spalania dla

prędkości napływu powietrza wa = 0,36m/s

Fig.9.3. Comparison of calculated (solid linę) and measured (points) com-

bustion zonę structure for the air uelocity wa = 0,36m/s

Rysunki 9.1-9.3 świadczą o poprawności stworzonego modelu matematycznego. Uzyskano bardzo dobrą zgodność zarówno jakościową, jak i ilościową składu gazu oraz temperatury fazy stałej. Podobnie dobrą zgodność zaobserwować można na rys.9.4, na którym przedstawiono obliczoną i zmierzoną prędkość propagacji frontu spalania jako funkcję prędkości napływu powietrza. Rozbieżności w najgorszym przypadku wynoszą około 10%, co jest wartością bardzo satysfakcjonującą. Nieco gorsza jest jakościowa zgodność wyników, gdyż punkty pomiarowe wykazują nieco bardziej stromy przebieg funkcji Wf = /(wa) w zakresie niższych wartości wa oraz nieco łagodniejszy przebieg tej funkcji w zakresie wyższych wartości tego parametru.

a 10    Q20    0.30    0.40    0.50

Rys.9.4. Porównanie obliczonej i zmierzonej zależności prędkości spalania

od prędkości napływu powietrza

Fig.9.4. Comparison of calculated and measured reaction front yelocity as

a function of air yelocity

Dobra zgodność wyników obliczeń i pomiarów pozwala na prowadzenie analizy zjawisk zachodzących w złożu w oparciu o obliczenia numeryczne. Model umożliwia, między innymi, przeprowadzenie analizy wrażliwości, która jest praktycznie niemożliwa w badaniach eksperymentalnych. Ponadto obliczenia wolne są od przypadkowych błędów pomiarowych, które niejednokrotnie znacznie utrudniają analizę wyników.

9.2. Struktura obszaru spalania

Na rys.9.1-9.3 obserwuje się podobne tendencje w przebiegu krzywych. Zaobserwować można minimalne, ale jednak wyraźne przesunięcie między miejscem, w którym zaczyna rosnąć temperatura, a miejscem początku zmian udziałów składników w gazie. Innymi słowy wzrost temperatury 'wyprzedzazmiany składu gazu. Świadczy to o tym, że paliwo nagrzewa się głównie dzięki przepływowi ciepła w fazie stałej, a nie poprzez konwekcyjny przepływ ciepła z fazy gazowej. Można zatem przypuszczać, że za prędkość przemiesz-



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Andrzej Szlęk Rys. 11.3. Zależność straty chemicznej obliczonej C^ch.obi oraz zmierzonej Cc/i,pom*
SYMSE protokol LAB3 3 Dla filtrów LP oraz IIP porównać obliczone i zmierzone warlaici dobroci (j ltr
25020 skan0075 78 Termodynamika chemiczna h Rys. 3.13. Obliczanie z/S1, metodą trapezów - obszary ca
Andrzej Szlęk Rys.6.3. Fig.6.3. Schemat umiejscowienia końcówki termopary w ziarnie paliwa Scheme of
32 Andrzej Szlęk l b I I I Rys.7.3. Skład gazu opuszczającego komorę spalania jako funkcja
34 Andrzej Szlęk Rys.7.4. Schemat przebiegu zmian temperatur w czasie Fig.7.4. Temperatures as a fun
46 i Andrzej Szlęk Rys.7.13. Temperatury w trzech punktach złoża jako funkcje czasu. Wióry drze
70 Andrzej Szlęk 1 Rys.8.4. Energia dostarczana do złoża odniesiona do początkowej energii paliwa ja
82 Andrzej Szlęk j Rys.9.5. Prędkość propagacji frontu spalania oraz stosunek nadmiaru powietrza jak
i i 86 Andrzej Szlęk Rys.9.8. Współczynniki czułości prędkości spalania względem
88 Andrzej Szlęk Rys.9.10. Współczynniki czułości prędkości spalania względem prędkości napływu
102 Andrzej Szlęk Sprawność kotła obliczana może być metodą bezpośrednią lub pośrednią. W metodzie
104 Andrzej Szlęk Rys.11.2. Zależność stopnia wypalenia x od czasu r Fig.11.2. Carbon burn-out fract
DSC07702 Dla filtru BP porównać obliczoną i zmierzoną wartość    ■ objaśnić przyczyny
DSC07701 Dla filtrów LP oraz HP porównać obliczone i zmierzone wartości dobroci Q oraz Q z wartościa

więcej podobnych podstron