1388457472

1388457472



70 Andrzej Szlęk

1

Rys.8.4. Energia dostarczana do złoża odniesiona do początkowej energii

paliwa jako funkcja prędkości przemieszczania się fazy stałej przy

różnych narzuconych temperaturach fazy stałej w miejscu dopływu energii

Fig-8.4. Relatiye heat power of the yirtual heat source as a function of solid

phase yelocity at different temperatures of the heat source

skończoności. Można to wytłumaczyć tym, że początkowy strumień energii paliwa zmierza do zera, natomiast strumień energii potrzebnej do utrzymania złoża w zadanej temperaturze jest dodatni ze względu na chłodzące działanie gazu. Temperatura T = 700# jest zbyt niska, by zainicjować proces spalania. Oczywiście narzucona temperatura nie może być zbyt wysoka, gdyż

wtedy niezależnie od prędkości fazy stałej moc źródła musiałaby być większa od zera.

Rysunek 8.5 obrazuje przebiegi temperatur fazy stałej wzdłuż wysokości złoża. Wynika z niego, że przy zbyt dużej prędkości paliwa ws » wf w stosunku do prędkości spalania, temperatura gwałtownie rośnie w miejscu występowania źródła, po czym podnosi się bardzo niewiele wskutek reakcji rozwijających się na powierzchni fazy stałej. W przypadku niższej prędkości,

Model matematyczny

Rys.8.5. Rozkład temperatur w złożu przy różnych prędkościach fazy stałej

w stosunku do prędkości spalania

Fig.8.5. Temperatures along bed for different solid phase uelocities

ale nadal przewyższającej prędkość spalania w, > wf, obserwuje się podobny charakter zmian, przy czym wzrost temperatury za miejscem występowania źródła jest wyraźniejszy. W przypadku prędkości paliwa równej prędkości spalania w, = Wf przebieg temperatury jest gładki bez uskoków.

Badanie niezbędnej mocy źródła ciepła w zależności od prędkości fazy stałej Qi — f{ws) pozwala na zastosowanie jednej z metod znajdowania miejsca zerowego funkcji. W tym przypadku wartością funkcji jest moc źródła, a argumentem początkowa prędkość przemieszczania się paliwa. W tej pracy do znalezienia miejsca zerowego funkcji Q = /(w3) zastosowano metodę bisekcji, przy czym wstępnego oszacowania wartości miejsca zerowego dokonywano metodą kroczenia, począwszy od dużych wartości prędkości paliwa ku mniejszym. Należy tutaj zaznaczyć, że uzyskanie rozwiązania, przy prędkościach znacznie mniejszych od prędkości frontu spalania, było bardzo czasochłonne ze względu na bardzo słabą zbieżność i konieczność stosowania

wysokiej podrelaksacji.



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
46 i Andrzej Szlęk Rys.7.13. Temperatury w trzech punktach złoża jako funkcje czasu. Wióry drze
M0 70 Andrzej Zero - Mathead 7.0 Przybliżanie obliczeń do zera Opcja Zero Tolerance (15) w oknie di
Andrzej Szlęk Rys.6.3. Fig.6.3. Schemat umiejscowienia końcówki termopary w ziarnie paliwa Scheme of
32 Andrzej Szlęk l b I I I Rys.7.3. Skład gazu opuszczającego komorę spalania jako funkcja
34 Andrzej Szlęk Rys.7.4. Schemat przebiegu zmian temperatur w czasie Fig.7.4. Temperatures as a fun
54 Andrzej Szlęk Zróżniczkowanie równania (8.4) względem wysokości złoża, przy wykorzystaniu
78 Andrzej Szlęk Rys.9.3. Porównanie obliczonej i zmierzonej struktury obszaru spalania dla prędkośc
82 Andrzej Szlęk j Rys.9.5. Prędkość propagacji frontu spalania oraz stosunek nadmiaru powietrza jak
i i 86 Andrzej Szlęk Rys.9.8. Współczynniki czułości prędkości spalania względem
88 Andrzej Szlęk Rys.9.10. Współczynniki czułości prędkości spalania względem prędkości napływu
104 Andrzej Szlęk Rys.11.2. Zależność stopnia wypalenia x od czasu r Fig.11.2. Carbon burn-out fract
Andrzej Szlęk Rys. 11.3. Zależność straty chemicznej obliczonej C^ch.obi oraz zmierzonej Cc/i,pom*
Obraz0 (11) 62 62 Rys. 3.2.V Schemat urządzenia do pomiaru zużycia paliwa metodą wagową: 1 - w
130 Andrzej Tomczewski W obliczeniach ilości energii elektrycznej dostarczanej do systemu
IMG54 (4) Podstawy rozdrabniania - 4 Działanie takie związane jest z dostarczaniem do zniszczenia c

więcej podobnych podstron