Politechnika Wrocławska Wrocław 19.01.2000
Wydział Górniczy
Rok IV EPO
Projekt z wentylacji kopalń nr 3.
Wyznaczono:
I depresje naturalną w oczkach zewnętrznych sieci:
metodą termodynamiczną Budryka (graficznie)
Wypadkową depresję naturalną całej kopalni oraz spiętrzenie statyczne wentylatora głównego.
II Lokalną depresję Naturalną:
Metodą Budryka (graficznie)
Metodą Bystronia.
Rok akademicki 1999/2000 Wykonał: Jacek Listkiewicz
A. Wyznaczenie depresji naturalnej w oczkach zewnętrznych sieci metodą termodynamiczną Budryka.
Zastosowane wzory i przeliczniki:
1. Przeliczenie ciśnienia statycznego na Pascale.
1 Tr = 133.3214 Pa
2. Stopień zawilgocenia
X = 0.622
oznaczenia:
Ps - odczytano z tabeli w zależności od temperatury mierzonej termometrem suchym a następnie przeliczono na Pascale.
X - stopień zawilgocenia
p - ciśnienie statyczne
ϕ - wilgotność względna
3. Temperatura wirtualna
Tv = ( 1 + 0.6 X ) T
oznaczenia :
Tv - temperatura wirtualna
T = 273.15 + t [ K ]
t - temperatura sucha
4. Gęstość powietrza kopalnianego
oznaczenia :
gęstość powietrza kopalnianego
P - ciśnienie
Tv - temperatura wirtualna
Ra - indywidualna stała gazowa powietrza suchego
Ra = 287,04 J / kg K
5. Odwrotność ciężaru właściwego
oznaczenia :
g - przyspieszenie ziemskie
g = 9.80665 m/s2
- gęstość powietrza
ln1'=S1 [metr słupa powietrza]
ln2'=S2 [metr słupa powietrza]
S1-pole pow. wielokąta 1-2-3-5-6-7-8-9
S2-pole pow. wielokąta 1-2-3-4-6-7-8-9
Poszczególne pkt. naniesiono na wykres w układzie (p,1/γ)
ln1'=S1⋅γśr [J/m3]
ln2'=S2⋅γśr [J/m3]
γśr-średni ciężar właściwy dla figury odczytany z wykresu pod środkiem ciężkości figury.
Wyniki obliczeń znajdują się w tabeli nr 1.
Tabela nr 1..
Parametr |
Numer węzła |
||||||||
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
Ciś. statyczne P |
749 |
802 |
800 |
798 |
792 |
790 |
786 |
720 |
749 |
Wys. Niwelacyjna Z |
140 |
-730 |
-740 |
-741 |
-700 |
-696 |
-690 |
140 |
160 |
Temp. sucha t |
11,2 |
20,0 |
23,3 |
25,8 |
28,0
|
28,3 |
27,6 |
24,0 |
23,4 |
Wilg. względna ϕ |
74 |
76 |
80 |
80 |
85 |
89 |
90 |
92 |
94 |
Ciś. statyczne P w[Pa] |
99858,178 |
106924,244 |
106657,6 |
106390,956 |
105591,024 |
105324,38 |
104791,092 |
95991,84 |
99858,178 |
Temp. w [K] |
284,35 |
293,15 |
296,45 |
298,95 |
301,15 |
301,45 |
300,75 |
297,15 |
296,55 |
Ciś. cząstkowe pary nas.Ps |
9,98 |
17,54 |
21,45 |
24,91 |
28,35 |
28,75 |
27,7 |
22,38 |
21,58 |
Ps [N/m2] |
1815,35 |
3190,51 |
3901,73 |
4531,11 |
5156,84 |
5229,60 |
5038,60 |
4070,90 |
3925,38 |
Stopień zawilżenia X |
0,0085 |
0,0144 |
0,0188 |
0,0219 |
0,0269 |
0,0288 |
0,0281 |
0,0253 |
0,0239 |
Temp. wirtualna |
285,7971 |
295,6886 |
299,7854 |
302,8854 |
306,0176 |
306,6513 |
305,8268 |
301,6524 |
300,7964 |
ρ [kg/m3] |
1,2173 |
1,2598 |
1,2395 |
1,2237 |
1,2021 |
1,1966 |
1,1937 |
1,1086 |
1,1566 |
1/γ |
0,08377 |
0,08094 |
0,08227 |
0,08333 |
0,08483 |
0,08522 |
0,08542 |
0,09198 |
0,08817 |
Pola powierzchni :
S1 = S1-2-3-5-6-7-8-9 = 29,351 m2
S2 = S1-2-3-4-6-7-8-9 = 29,49 m2
ln1' = S1 = 28,981 [metr słupa powietrza]
ln2' = S2 = 29,116 [metr słupa powietrza]
X01 = 0,08499331 => 1/γśr = 0,08499331 [m3/N]
Y01= 102591,343 => 1/pśr =102591,343 [Pa]
γśr1 = 11,7656319068 [N/m3]
X02 = 0,08497909 => 1/γśr = 0,08497909 [m3/N]
Y02 = 102614,997 => 1/pśr = 102614,997 [Pa]
γśr2 = 11,76007121 [N/m3]
ln1' = S1⋅γśr = 29,351⋅11,7656319068 = 345,333062096c [J/m3]
ln2' = S2⋅γśr = 29,490⋅11,76007121 = 347,026545001[J/m3]
B. Wyznaczenie wypadkowej depresji naturalnej całej kopalni oraz statyczne spiętrzenie wentylatora głównego.
przyjęto strumień masy m1 = 33 kg/s , m2 = 44 kg/s
m1 =
ρ =1,21273
m3/s
m2 =
1,2199 kg/m3
m3/s
[ J/m3 ]
Δpc = p9 - p8 = 3866,338 [N/m2]
II. Wyznaczenie depresji naturalnej
A. metodą Budryka (graficznie).
Po graficznym wyznaczeniu adiabaty przechodzącej przez pkt. 1 wyliczono poszczególne pola i depresje naturalne w bocznicach. Adiabate wykreślono zgodnie ze sposobem przedstawionym w „Aerotermodynamice Górniczej” strona 132.
Bocznica |
Figura |
Si⋅γśr |
Depresje [J/m3] |
1 - 2 |
1 - 2 - 2'- 1 |
2,49 |
- 29,3903131 |
2 - 3 |
2 -3 -3'- 2 |
0,101 |
1,18 |
3 - 4 |
3 - 4 - 4'-3'- 3 |
0,253 |
2,977 |
3 - 5 |
3 - 5 - 5'- 3'-3 |
0,5466 |
6,4310 |
5 - 6 |
5 - 6 - 6'- 5'- 5 |
0,1665 |
1,9589 |
4 - 6 |
4 - 6 - 6'- 4'- 4 |
0,457 |
5,38277 |
6 - 7 |
6 - 7 - 7'- 6'- 6 |
0,33824 |
3,979607 |
7 - 8 |
7 - 8 - 8'- 7'- 7 |
6,8699 |
80,8291 |
8 - 9 |
8 - 8' - 9'-9 - 8 |
3,035 |
35,71 |
B. Wyznaczeni lokalnej depresji naturalnej metodą H. Bystronia.
Depresja naturalna w bocznicy wg H. Bystronia z teorii potencjału aerodymanicznego
J /kg
oznaczenia :
- wykładnik izentropy ;
objętość właściwa powietrza na zrębie szybu wdechowego , m3/kg
ciśnienie statyczne bezwzględne na zrębie szybu wdechowego , Pa
objętość właściwa powietrza w przekroju dopływu bocznicy (d) i wypływu (w) , m3/kg
ciśnienie statyczne bezwzględne w przekroju dopływu ( d ) i
wypływu ( w ) bocznicy , Pa
Bocznica |
ln[J/kg] |
lnV[J/m3] |
1-2 |
-41,37000 |
-50,358063 |
2-3 |
12,043966 |
15,1729055 |
3-4 |
11,287585 |
13,568731 |
3-5 |
50,8024746 |
62,968561 |
4-6 |
45,6460286 |
54,6191108 |
5-6 |
8,87644721 |
10,8623347 |
6-7 |
16,1212121 |
19,2443891 |
7-8 |
294,610029 |
326,612362 |
8-9 |
111,638903 |
129,117229 |
1
4