1
Parcie i odp
Parcie i odp
ó
ó
r gruntu
r gruntu
oddzia
oddzia
ł
ł
ywanie gruntu na konstrukcje oporowe
ywanie gruntu na konstrukcje oporowe
H
Prostokątna
Równoległoboczna
Trapezowa
Trójkątna I
Trójkątna II
TYPOWE PRZEKROJE MASYWNYCH ŚCIAN OPOROWYCH
2
Etapy budowy ci
ężkiej ściany oporowej
zasypka
drena
ż
Zwykła
Z żebrami
zewnętrznymi
i z ostrogą
Z pochyloną
płytą
fundamentową
Z pionową płytą
żebrową
Z płytą
odciążającą
H
TYPY ŚCIAN PŁYTOWO-ŻEBROWYCH
3
Zwykła
Z przedłużoną płytą
fundamentową
Z ostrogą
Typ II
Z ostrogą
Typ I
Z pochyloną płytą
fundamentową
H
TYPY ŚCIAN PŁYTOWO-KĄTOWYCH
Ci
ężar
ściany
Reakcja
pod
łoża
Parcie czynne
Si
ła
tarcia
Parcie
bierne
Si
ły działające na mur oporowy
4
σ
z
σ
z
σ
x
σ
x
σ
τ
α
z
σ
z
= γ·z
σ
x
= K
0
·
σ
z
Stan napr
ężeń w gruncie za konstrukcją oporową
σ
z
σ
x
= K
0
·
σ
z
c
σ
τ
τ
f
= σ
n
·tg
φ+
c
φ
Ko
ło Mohra przy parciu spoczynkowym
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
Stopie
ń zagęszczenia (I
D
)
0
0.1
0.2
0.3
0.4
0.5
W
s
p
ó
łc
z
y
n
n
ik
K
0
Piaski i
żwiry
Zale
żność K
0
od stanu zag
ęszczenia gruntów niespoistych
5
0
0.2
0.4
0.6
0.8
1
Stopie
ń plastyczności (I
L
)
0
0.2
0.4
0.6
0.8
W
s
p
ó
łc
z
y
n
n
ik
K
0
Piaski gliniaste
i py
ły
Gliny, gliny
zwi
ęzłe i iły
Zale
żność K
0
od stopnia plastyczno
ści gruntów spoistych
Wyznaczenie parcia czynnego i biernego metod
ą
Coulomba
•
Ściana muru oporowego jest pionowa , a naziom pionowy;
•
Grunt za murem oporowym jest niespoisty, jednorodny i izotropowy;
•
Mi
ędzy ścianą oporową a gruntem nie występuje tarcie, co powoduje, że
kierunek si
ły parcia jest poziomy;
•
Po
ślizg gruntu następuje po płaszczyźnie nachylonej pod kątem
α
do poziomu,
przechodz
ącej przez dolną krawędź ściany muru oporowego
•
Klin od
łamu jest ciałem sztywnym i znajduje się w stanie równowagi granicznej
•
Nachylenie p
łaszczyzny poślizgu wyznacza się z warunku ekstremum parcia
gruntu
CHARLES AUGUSTIN DE
COULOMB (1736-1806)
wybitny fizyk francuski,
najbardziej znany z osi
ągnięć
na polu elektrostatyki i
magnetyzmu.
6
Uk
ład działania sił
Wielobok si
ł
PARCIE CZYNNE GRUNTU – Metoda Coulomba (1773)
R
T
N
Kierunek przesuni
ęcia
klina od
łamu
G
Kierunek przesuni
ęcia
ściany
E
a
α
φ
H
G
R
E
a
α-φ
α
90
o
90
o
-
α
Φ
α - Φ
Wyznaczenie k
ąta pomiędzy kierunkiem siły R i siły pionowej (G)
przy parciu czynnym
7
Uk
ład działania sił
Wielobok si
ł
PARCIE BIERNE GRUNTU – Metoda Coulomba (1773)
R
T
N
Kierunek przesuni
ęcia
klina od
łamu
G
Kierunek przesuni
ęcia
ściany
E
p
α
φ
H
α+φ
G
R
E
p
α
90
o
α
Φ
90
o
-
α
Wyznaczenie k
ąta pomiędzy kierunkiem siły R i siły pionowej (G)
przy parciu biernym
8
+
ε
-
ε
0
Przemieszczenia konstrukcji oporowej wywo
łane parciem czynnym
Zmniejszanie si
ę naprężeń poziomych σ
x
przy parciu czynnym
σ
z
σ
x1
=K
0
·
σ
z
σ
x2
c
σ
τ
τ
f
= σ
n
·tg
φ+
c
φ
σ
x3
=e
a
Graniczne
ko
ło
Mohra
Ścieżka
napr
ężeń
PARCIE CZYNNE GRUNTU
PARCIE CZYNNE GRUNTU
–
–
Metoda
Metoda
Rankine
Rankine
’
’
a
a
(1857)
(1857)
WILLIAM JOHN
MAQUORNE RANKINE
(1820-1872)
9
+
ε
-
ε
0
Przemieszczenia konstrukcji oporowej wywo
łane parciem biernym
Zwi
ększanie się naprężeń poziomych σ
x
przy parciu biernym
c
σ
τ
τ
f
= σ
n
·tg
φ+
c
φ
σ
z
σ
x1
=K
0
·
σ
z
Graniczne
ko
ło
Mohra
Ścieżka
napr
ężeń
PARCIE BIERNE GRUNTU
PARCIE BIERNE GRUNTU
–
–
Metoda
Metoda
Rankine
Rankine
’
’
a
a
(1857)
(1857)
10
Parcie bierne
Parcie czynne
H
p
p
HK
e
γ
=
a
a
HK
e
γ
=
Wykresy jednostkowego parcia – jednorodny grunt niespoisty
Parcie bierne
Parcie czynne
p
K
c
2
a
K
c
2
a
a
a
K
c
2
HK
e
−
=
γ
p
p
p
K
c
2
HK
e
+
=
γ
H
H
c
Wykresy jednostkowego parcia – jednorodny grunt spoisty
11
Wykresy parcia czynnego w gruncie niespoistym, uwarstwionym:
γ
1
Φ
1
γ
2
Φ
2
γ
1
Φ
1
γ
2
Φ
2
Φ
1
<
Φ
2
Φ
1
>
Φ
2
Wykresy parcia biernego w gruncie niespoistym, uwarstwionym:
γ
1
Φ
1
γ
2
Φ
2
Φ
1
>
Φ
2
γ
1
Φ
1
γ
2
Φ
2
Φ
1
<
Φ
2
12
Wykresy jednostkowego parcia biernego w gruncie spoistym, uwarstwionym
γ
1
Φ
1
= 17
o
c
1
γ
2
Φ
2
= 17
o
c
2
γ
1
Φ
1
= 17
o
c
1
γ
2
Φ
2
= 17
o
c
2
Φ
1
=
Φ
2
c
1
>c
2
Φ
1
=
Φ
2
c
1
<c
2