3.1.2. Inne obciążenia stałe.

a) Obciążenie gruntem zasypowym ścian fundamentowych

- grunt zasypowy: żwir, mało wilgotny, bardzo zagęszczony

γn

18.5

kN

m

3

:=

- charakterystyczna wartość ciężaru objętosciowego

- stopień zageszczenia

ID

1.0

:=

Φu

7.239 ID

⋅

34.838

+

42.077

=

:=

- kąt tarcia wewnętrznego gruntu zasypowego

- kąt tarcia między ściana a gruntem

δ

1.0 Φu

⋅

42.077

=

:=

φ

'

Φu

42.077

=

:=

z

3.13m

:=

δ

Φu

1

=

Ka

0.15

:=

wg Rys C.1.1 EC7

parcie czynne gruntu

•

ea

z γn

⋅

Ka

⋅

8.686

kN

m

2

⋅

=

:=

parcie od obvciążenia na naziomie

•

qn

qn Ka

⋅

:=

qn

==========================================================================

b) ROOFTOP - urządzenie wentylacyjne

ciężar 2000 kg, rozłozony na blachownicy w osi G na długości 2,4m = 8.33kN/m

•

3.1.3 Obciążenie zmienne technologiczne.

(wg PN-EN 1991-1-1:2002)

a) obciązenie zmienne stropu hali sprzedaży:

(D2, wg tab 6.1)

qk1

5

kN

m

2

:=

Qk1

7kN

:=

b) obciązenie zmienne stropu zaplecza:

(E1, wg tab 6.3)

1/7

qk2

7.5

kN

m

2

:=

Qk2

7kN

:=

c) obciązenie zmienne klatek schodowych:

(D2, wg tab 6.1)

qk3

6

kN

m

2

:=

Qk3

8kN

:=

d) obciązenie zmienne stropodachu stalowego:

(H, wg tab 6.9)

qk4

0.4

kN

m

2

:=

Qk4

1kN

:=

(wg PN-EN 1991-1-3:2003)

3.1.4. Obciążenie śniegiem.

AKrak

200

:=

średnia wysokość Krakowa n.p.m.

sk

max 0.006 AKrak

⋅

(

)

kN

m

2

⋅

0.6

kN

m

2

−

1.2

kN

m

2

,

⎡

⎢

⎣

⎤

⎥

⎦

1.2

kN

m

2

=

:=

3 strefa obciążenia śniegiem

(wg tab NB.1, PN-EN 1991-1-3:2003)

Ce

1.0

:=

współczynnik ekspozycji

Ct

1.0

:=

współczynnik termiczny

Cesl

2.0

:=

współczynnik wyjątkowego obciążenia gruntem

sAd

Cesl sk

⋅

2.4

kN

m

2

=

:=

wartość obliczeniowa wyjątkowego obciążenia śniegiem gruntu

Sk

sk

kN

m

2

:=

γś

2

kN

m

3

:=

ciężar objętościowy sniegu

(wg zał E, PN-EN 1991-1-3:2003)

3.1.4.1. Obciążenie stropodachu stalowego nad halą sprzedaży.

a) sytuacja trwała i przejściowa

rozkład równomierny

•

μ1

0.8

:=

S1

μ1 Ce

⋅

Ct

⋅

sk

⋅

0.96

kN

m

2

=

:=

rozkład nierównomierny

•

h

3.5m

:=

μs

0

:=

α

15

o

<

b1

8.1m

:=

b2

28.7m

:=

ls

5m

2 h

⋅

5m

<

if

15m

2 h

⋅

15m

>

if

2 h

⋅

otherwise

7 m

=

:=

2/7

μw

0.8

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

0.8

≤

if

4

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

4

≥

if

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

otherwise

4

=

:=

μw

γś h

⋅

sk

<

1

=

μ2

μw

4

=

:=

????????????????????????????????
????????????????????????????????

S2

μ2 Ce

⋅

Ct

⋅

sk

⋅

4.8

kN

m

2

=

:=

b) sytuacja wyjątkowa

obciążenie przy attykach w osi "E"

•

(wg zał B3, PN-EN 1991-1-3:2003)

h

3.5m

:=

μ1

0.8

:=

μs

0

:=

α

15

o

<

b2

8.1m

:=

b1

28.7m

:=

ls

min 5 h

⋅

b1

2

,

15m

,

⎛

⎜

⎝

⎞

⎟

⎠

14.35 m

=

:=

μ3

min

2 h

⋅

m

Sk

2 b1

⋅

ls

,

8

,

⎛

⎜

⎜

⎝

⎞

⎟

⎟

⎠

4

=

:=

S3

μ3 Ce

⋅

Ct

⋅

sAd

⋅

9.6

kN

m

2

=

:=

obciążenie przy attykach w osi "1 i 6"

•

(wg zał B4, PN-EN 1991-1-3:2003)

h

0.8m

:=

wysokość attyki w osi "1 i 6"

b

35m

:=

wartość większa z b1 i b2

ls

min 5 h

⋅

b
2

,

15m

,

⎛⎜

⎝

⎞⎟

⎠

4 m

=

:=

długość zaspy

μ1

0.8

min

2 h

⋅

m

Sk

2 b

⋅

ls

,

8

,

⎛

⎜

⎜

⎝

⎞

⎟

⎟

⎠

0.8

<

if

min

2 h

⋅

m

Sk

2 b

⋅

ls

,

8

,

⎛

⎜

⎜

⎝

⎞

⎟

⎟

⎠

otherwise

1.333

=

:=

S4

μ1 Ce

⋅

Ct

⋅

sAd

⋅

3.2

kN

m

2

=

:=

3/7

obciążenie przy urządzeniu wentylacyjnym ROOFTOP

•

μ1

0.8

:=

h

2.5m

:=

ls

5m

2 h

⋅

5m

<

if

15m

2 h

⋅

15m

>

if

2 h

⋅

otherwise

5 m

=

:=

μ2

0.8

γś

h

sk

⋅

0.8

≤

if

2

γś

h

sk

⋅

4

≥

if

γś

h

sk

⋅

otherwise

2

=

:=

????????????????????????????????
????????????????????????????????

S5

μ2 Ce

⋅

Ct

⋅

sAd

⋅

4.8

kN

m

2

=

:=

3.1.4.2. Obciążenie stropodachu żelbetowego nad zapleczem.

a) sytuacja trwała i przejściowa

rozkład równomierny

•

μ1

0.8

:=

S6

μ1 Ce

⋅

Ct

⋅

sk

⋅

0.96

kN

m

2

=

:=

rozkład nierównomierny

•

h

1.5m

:=

μs

0

:=

α

15

o

<

b1

28.7m

:=

b2

12.3m

:=

ls

5m

2 h

⋅

5m

<

if

15m

2 h

⋅

15m

>

if

2 h

⋅

otherwise

5 m

=

:=

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

13.667

=

μw

0.8

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

0.8

≤

if

2.5

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

2.5

≥

if

b1 b2

+

(

)

2 h

⋅

otherwise

2.5

=

:=

cz przyjmuje gruną granice żeby
spełnić ten warunek?

μw

γś h

⋅

sk

≤

1

=

μw

γś h

⋅

sk

≤

μ2

μw

2.5

=

:=

????????????????????????????????
????????????????????????????????

μ2

13

:=

S7

μ2 Ce

⋅

Ct

⋅

sk

⋅

15.6

kN

m

2

=

:=

4/7

b) sytuacja wyjątkowa

obciążenie przy attykach w osi "H"

•

(wg zał B3, PN-EN 1991-1-3:2003)

h

1.5m

:=

μ1

0.8

:=

μs

0

:=

α

15

o

<

b2

12.3m

:=

b1

28.7m

:=

ls

min 5 h

⋅

b1

2

,

15m

,

⎛

⎜

⎝

⎞

⎟

⎠

7.5 m

=

:=

μ3

min

2 h

⋅

m

Sk

2 b1

⋅

ls

,

8

,

⎛

⎜

⎜

⎝

⎞

⎟

⎟

⎠

2.5

=

:=

S8

μ3 Ce

⋅

Ct

⋅

sAd

⋅

6

kN

m

2

=

:=

obciążenie przy attykach na zewnętrznej krawędzi zaplecza.

•

(wg zał B4, PN-EN 1991-1-3:2003)

h

0.5m

:=

wysokość attyki w osi "1 i 6"

b

24.51m

:=

wartość większa z b1 i b2

ls

min 5 h

⋅

b
2

,

15m

,

⎛⎜

⎝

⎞⎟

⎠

2.5 m

=

:=

długość zaspy

μ1

0.8

min

2 h

⋅

m

Sk

2 b

⋅

ls

,

8

,

⎛

⎜

⎜

⎝

⎞

⎟

⎟

⎠

0.8

<

if

min

2 h

⋅

m

Sk

2 b

⋅

ls

,

8

,

⎛

⎜

⎜

⎝

⎞

⎟

⎟

⎠

otherwise

0.833

=

:=

S4

μ1 Ce

⋅

Ct

⋅

sAd

⋅

2

kN

m

2

=

:=

3.1.5. Obciążenie wiatrem.
Kraków znajduje się w 1 strefie obciążenia wiatrem

5/7

6/7

7/7