1
Imię i nazwisko:
Grupa:
Dzień tygodnia:
G
odzina zajęć:
PROJEKT 7: STOPA FUNDAMENTOWA
A.
Przyjąć wymiary stopy, zwymiarować zbrojenie metodą wsporników oraz
wykonać rysunek zbrojenia
B.
Sprawdzić stopę na ścinanie przy przebiciu
Dane:
-
założona klasa betonu:
-
obciążenie:
V =
H =
M =
-
słup: bxb = 50cmx50cm
-
zakładamy, że stopa
wykonywana jest na
podkładzie betonowym
-
pomijamy ciężar gruntu na
stopie
-
maksymalne naprężenia w
gruncie pod stopą zakładamy
równe 200kPa
M
V
H
2
PRZYKŁAD OBLICZEŃ STOPY – część A
1. Z
AŁOŻENIA DO PROJEKTOWANIA
:
pomijamy grunt wokół stopy
pomijamy sprawdzanie nośności gruntu pod stopą
beton C30/37
f
ck
= 30 MPa
stal St500
f
yk
= 500 MPa
zakładam zbrojenie siatką φ12
otulenie
dla betonu układanego na podkładzie chudego betonu: c = 40mm, Δc
dev
= 10mm
obciążenie: M = 120kNm, H = 160kN, V = 1500Kn
naprężenia dopuszczalne pod stopą q
dop
= 200kPa
2. R
OZKŁAD NACISKÓW
JEDNOSTKOWYCH POD
FUNDAMENTEM
Przyjęte wymiary fundamentu powinny
spełniać określone warunki odnośnie
rozkładu obliczeniowego obciążenia
jednostkowego w poziomie posadowienia, z
których podstawowe to:
-
rozkład obciążeń obliczeniowych
przyjmuje się liniowy,
-
wypadkowa sił od obliczeniowego
obciążenia stałego i zmiennego
długotrwałego nie powinna wychodzić poza
rdzeń przekroju, czyli
L
e < L/6
oraz
B
e < B/6
.
Zakładam L = 400cm
B = 0,75∙L = 300cm
Zakładam wymiary słupa 0,50x0,50m
L
B
L
B
h
0,9 s
h
0,25 * (L
b)
0,35m
s
max(s ,s )
b
0,5m
s
(L
b) / 2
(4,0
0,5) / 2
1,75m
s
(B b) / 2
(3,0
0,5) / 2
1,25m
h
0,9 * 1,75
1,58m
h
0,25 * (4,0
0,5)
0,85m
Przyjęto h 0,85m ; ławę schodkową z dwiema odsadzkami.
Obliczenie rzeczywistego ciężaru stopy fundamentowej i wartości momentu:
-
ciężar fundamentu
rf
G
(4,0 3,0 0,45 1,5 1,5 0,4) 25 1,35
236,25kN
-
całkowite obciążenie pionowe
M
V
H
3
Ed
rf
V
V
G
1500 236,25
1736,25kN
-
moment względem środka podstawy
Ed
M
M H h
120 160 0,85
256kNm
- pole podstawy fundamentu:
2
A
B L
4,0 3,0
12,0m
-
wskaźnik wytrzymałości przekroju podstawy:
2
2
3
B L
3,0 4,0
W
8,0m
6
6
-
naprężenia
Ed
Ed
max
2
r
min
sr
2
V
M
1736,25
256,00
176,67 kN
q
144,67
32,00
A
W
12,0
8,0
112,67 m
kN
q
144,67
m
q
max
= 176,67 kPa< q
dop
= 200kPa WARUNEK SPEŁNIONY
-
rzeczywisty mimośród obciążenia
Ed
L
Ed
M
256,00
L
4,0
e
0,15m <
0,67
V
1736,25
6
6
a więc wypadkowa znajduje się w obrębie rdzenia podstawy, a
rozkład nacisków na podłoże jest następujący:
WARUNEK SPEŁNIONY
Wymiary przyjęte poprawnie
3. W
YZNACZENIE ZBROJENIA
METODĄ WSPORNIKÓW
.
Zakładamy B=1m
Wysokość użyteczna
A
nom
d
h c
/ 2
0,85 0,05 0,006
0,794m
Zbrojenie minimalne dla przekroju A-A
2
ctm
s1
A
yk
/ m
f
2,9
A
0,26 d
B
0,26 0,794 1,0
11,94cm
f
500
2
A
s1
A
0,0013 d
B
0,0013 0,794 1,0 10,04cm / m
Zatem A
s1,MIN
= 11,94 cm
2
Obliczenia dla wsporni
ka odpowiadającego
przekrojowi A-A:
2
Sd
srA
2
Sd
Sd
M
0,125 q
(L
0,7b)
B
M
0,125 145,72 (4,0 0,5) 1,0
M
223,14kNm
Zbrojenie obliczam ze wzoru:
A
B
A
B
q
min
q
max
4
Sd
s
A
yd
s
2
s
s1,MIN
M
A
0,9 d
f
223,14
A
0,9 0,794 435 1000
A
7,18cm / m
A
d
A
– wysokość użyteczna w przekroju A
q
srA
– średnie obciążenie wspornika
Przyjęto siatkę zbrojeniową φ12 co 9cm (A
s
= 12,57cm
2
/m)
Wysokość użyteczna
B
1
nom
d
h
c
/ 2
0,45 0,05 0,006
0,394m
Zbrojenie minimalne dla przekroju A-A
2
ctm
s1
B
yk
/ m
f
2,9
A
0,26 d B
0,26 0,394 1,0
5,95cm
f
500
2
B
s1
A
0,0013 d B
0,0013 0,394 1,0
5,13cm / m
Zatem A
s1,MIN
= 5,95 cm
2
Obliczenia dla wspornika odpowiadającego przekrojowi B-B:
2
Sd
srB
1
2
Sd
Sd
M
0,125 q
(L L )
B
M
0,125 152,67 (4,0 1,5) 1,0
M
76,35kNm
Zbrojenie obliczam ze wzoru:
Sd
s
B
yd
s
2
s
s1.MIN
M
A
0,9 d
f
76,35
A
0,9 0,394 435 1000
A
4,95cm / m
A
Przyjęto siatkę zbrojeniową φ12 co 18cm (A
s
= 6,28cm
2
/m)
W kierunku B przyjęto zbrojenie takie jak dla kierunku L.
5
PRZYKŁAD OBLICZEŃ STOPY – część B:
S
PRAWDZENIE
NOŚNOŚCI STOPY NA
PRZEBICIE
4. W
YZNACZENIE OBWODU KRYTYCZNEGO
W naszym przypadku l
H
= (2,0-0,5)/2 = 0,75m < 2h
H
= 2h
2
= 2∙0,4 = 0,8m, zatem sprawdzam jeden
obwód kontrolny.
Wysokość użyteczną wyznaczamy jako średnią dla dwóch warstw zbrojenia w dwóch kierunkach:
warstwa dolna:
y
B
d
d
0,394m
warstwa górna:
z
1
nom
d
h
c
/ 2
0,45 0,05 0,012 0,006
0,382m
średnio:
y
z
eff
d
d
0,394
0,382
d
0,388m
2
2
Odległość obwodu kontrolnego od środka słupa:
2
eff
1
1
cont
eff
1
2d
0,56 L B
2 0,388
0,56
1,5
1,616
r
min
1,616m
2d
0,69 B
2 0,388
0,69 1,5
1,811
Obwód kontrolny. W przypadku, gdy pole obciążenia znajduje się blisko krawędzi płyty oprócz
standardowego obwodu u
1
należy rozważyć obwód u
2
i do obliczeń przyjąć mniejszy z nich. Zatem:
1
1
u
4L
2 (2d)
4 1,5 2
2 0,388
10,88m
2
cont
u
4r
2B
4 1,616 2 3,0
12,47m
do dalszych obliczeń przyjmujemy u=u
1
6
Obwód ogranicza powierzchnię:
2
2
2
2
2
2
crit
1
1
A
L
4 L 2d
(2d)
1,5
4 1,5 2 0,388
2
0,388
8,80m
Nośność na ścinanie przy przebiciu:
1
3
Rd
Rd,c
l ck
min
2d
2d
C
k(100 f )
a
a
,gdzie
d=d
eff
Rd,c
c
0,18
0,18
C
0,13
1,4
200
200
k
1
1
1,72
2,0
d
388
cont
a
r
c / 2
1,616 0,5 0,5
1,366m
l
ly
lz
ly
lz
stopnie zbrojenia (srednie na odcinku 3d+c+3d)
przy równomiernym rozkładzie obliczam na 1m:
4
s
ly
y
4
s
lz
z
l
ly
lz
A
12,57 10
0,00319
d 1m
0,394 1,0
A
12,57 10
0,00329
d 1m
0,382 1,0
zatem :
0,00319 0,00329
0,00324
3
1
3
1
2
2
2
2
min
ck
0,035 k
f
0,035 1,72
30
0,245MPa
stąd:
1
3
Rd
Rd
2 0,388
2 0,388
0,13 1,72 (100 0,00324 30)
0,245
1,366
1,366
0,243MPa
0,125MPa
Średnie naprężenia styczne:
Ed,red
Ed
Ed
Ed,red
V
M u
1 k
u d
V
W
Ed,red
Ed
Ed
Ed
crit
V
1500
V
V
V
V
A
1736,25
8,8
636,25kN
LB
4,0 3,0
1
2
1
dla c
c
L : k=0,6
2
2
2
2
2
2
1
1
1
1
W
0,5L
L
4L d 16d
2 dL
1,5 1,5
4 1,5 0,388 16 0,388
2
0,388 1,5
10,64m
stąd:
Ed
636,25
256 10,88
1 0,6
188kPa
10,88 0,388
636,25 10,64
Ostatecznie:
Ed
Rd
0,188MPa
0,243MPa
Zbrojenie na przebicie nie jest wymagane.
7