1. Dane projektowe
Miejscowo
ść
: Kraków
Temperatura wewn
ą
trz pomieszczenia : 22
⁰
C
Temperatura na zewn
ą
trz : -20
⁰
C ( III Strefa klimatyczna )
2. Obliczanie współczynnika przenikania ciepła U [W/m^2K]
Strumie
ń
cieplny przepływa poziomo, wi
ę
c warto
ść
R
si
= 0,13 m
2
K/W, a warto
ść
R
se
= 0,04
m
2
K/W
Lp.
Warstwa
Grubo
ść
[m]
Λ
[W/m *
k]
Opór
cieplny R
Spadek
temperatury
na warstwie
Temperatura
na granicy
warstwy
Uwagi
0
Warstwa
powietrzna R
SI
-
-
0,13
4,27
17,73°
1
Beton
0,14
1,7
0,08
2,62
15,11°
2
Wełna mineralna
0,05
0,05
1
32,81
-17,7°
3
Beton zbrojony
0,05
1,7
0,03
0,99
-18,69°
4
Warstwa
powietrzna R
SE
-
-
0,04
1,31
-
20
°
+
+
1,28
=
1
+
+
∑
=
1/1,28 = 0,78
2
3. ROZKŁAD TEMPERATURY W
Ś
CIANIE ZEWN
Ę
TRZNEJ
Temperatur
ę
na powierzchni styku materiałów oblicza si
ę
ze wzoru:
(
)
x
T
e
i
i
x
R
R
t
t
t
t
−
−
=
gdzie:
R
x
– suma oporów cieplnych na drodze od powietrza po stronie cieplejszej do płaszczyzny x
R
T
– całkowity opór cieplny przegrody
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
1,28
²
/
∗ 0,13
= 17,73
°
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
1,28
²
/
∗ 0,21
= 15,11
°
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
1,28
²
/
∗ 1,21
= −17,7
°
"
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
1,28
²
/
∗ 1,24
= −18,69
°
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
1,28
²
/
∗ 1,28
= −20
°
Wykres rozkładu w skali oporów cieplnych
4.Sprawdzenie spełnianych wymaga
ń
przy zało
ż
eniu
ż
e przegroda
dotyczy budynku mieszkalnego jednorodzinnego
Zgodnie z Rozporz
ą
dzeniem Ministra Infrastruktury z dnia 6 listopada 2008 Dla
ś
ciany
zewn
ę
trznej( stykaj
ą
cej si
ę
z powietrzem zewn
ę
trznym , niezale
ż
nie od rodzaju
ś
ciany) przy
& > 16
°
U
max
= 0,30
(
)
*
+
U
max
= 0,30 < U = 0,78
Przegroda nie spełnia wymaga
ń
.
5.Propozycja jakości termicznej przegrody aby spełniała wymagania
budynków jednorodzinnych
Aby przegroda spełniła wymagania WT należy wykonać ocieplenie ścian płytami z wełny
mineralnej (kamiennej lub szklanej) . Wykorzysta sie również elementy wykończeniowe poprawiając
użyteczność przegrody . Te czynności powinny być bardziej ekonomiczne od innych . Zmiany bedą
także w wykonaniu betonu : zamiast zwykłego betonu z kruszywa kamiennego zastosuje sie beton z
kruszywa wapniowego – nie zmienia sie prawie gęstość w stanie suchym ( z 1900 na 1600 kg/ m^3 ).
Oraz zostanie wykonane powiększenie przegrody betonu zbrojonego .
Lp.
Warstwa
Grubo
ść
[m]
Λ
[W/m *
k]
Opór
cieplny R
Spadek
temperatury
na warstwie
Temperatura
na granicy
warstwy
Uwagi
0
Warstwa
powietrzna R
SI
-
-
0,13
1,58
20,42
1
Tynk wewn
ę
trzny
cementowo-
wapienny
0,02
0,82
0,024
0,29
20,13
2
Beton z kruszywa
wapiennego
0,14
0,72
0,195
2,37
17,76
3
Wełna mineralna
0,15
0,05
3
36,4
-18,64
4
Beton zbrojony
0,1
1,7
0,06
0,73
-19,37
5
Tynk zewn
ę
trzny
pocieniony
0,01
0,82
0,012
0,14
-19,51
6
Warstwa
powietrzna R
SE
-
-
0,04
0,49
-20
+
+
3,461
=
+
+
∑
=
1/3,461 = 0,29
2
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 0,13
= 20,42
°
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 0,154
= 20,13
°
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 0,349
= 17,76
°
"
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 3,349
= −18,64
°
"
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 3,409
= −19,37
°
"
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 3,421
= −19,51
°
= 22 −
22
°
− (−20
°
)
3,461
²
/
∗ 3,461
= −20
°
U=0,29 < U
max
= 0,30
Przegroda spełnia wymagania dla budynków jednorodzinnych
Wykresy :
Wykres w skali oporów cieplnych
Wykres rozkładu temperatury dla zmienionej przegrody w skali grubo
ś
ci przegrody
' (
%
&
!'
2 *
!'!' )
*
+
+
*
% %
!'!'!' )
) 3
/
.
!'!',' -
. %
&
2 *
)
' !'!',' -
/
0
)
1234
(
5
' 164
4
&
5
46
&
0
4
%6
2
&4
%
7
0 .
4
%
6
(
&4
%6
%
5
%47
%7
&
%47
%&
8
9
/
4&
&
:
*
84
&
5 /
48
&%
;
4&
&6
!'!'"'
% %
)
' !'!'"'
% %
/
0
)
1234
(
5
' 164
7&
5
7&
0
7&
2
7&
7
0 .
7&
6
(
7&
%
5
7&
&
7&
8
9
/
7&
:
*
7&
5 /
7&
;
7&
!'!'7' (
%
8
%
9
&
0 / *
+ )
-/
7
!'!':' ;
+
+
)
' !'!':' ;
+
+
(
1 4
<
1(= >%4
?
1 @8=(4
1 4
0
<
*)
* /
* +
=
1
4
4%
4
4 &
4
9 )
+
/
:
.
4 7
4 7
4
4
4 7
>
4 7
4%
4
4
8
4
(
0
6
!',' (+
' A
9/
)
*
*
)
' A B C*#$C 1(= @84
( )*
'
B !*,$, 1 @8=(4
$
/
)
* ?
)
.
+ / *
@
-
*
/
)A
* B?
*
+ / *
B?*4 *
3A
.
4
/
/
.
)A
*
+
. .A
/
-
.
*
/
)
*
*
) ?
-
.A
)
+ / *
+
*
@ +
./
. ?+ C *
.
+
A
0
/
# D /
*
6
/
&
=
/
&1
*
* 4
.
+
+ /
%
!'"' (
%
D
%
EF
G
$
+
+
*
+
-
.
*
. / -
3
/ *
+ .
/* +
A
+
*
A
A
4
.
2
/
.
+ 3
@
/
+
)
3
@
E.
/*
+ 3
*
@4
. 3
*
*
/
*
/
4
*
* D *
)
*
4
/
.
.-
* *
3
. . *
*
+
3
+ +
) +
"D *
@
*
+
-
.
/
/
)
*
*
)
+
.+
)
-
.
/ '
EF
G B C*$C:
(
5 EF
G
% &
)
+ / *
'
/ F 4 7 G+H2I9J
!'"'!' (
5
%
EF
*
G
)
' !'"'!' (
+
%
EF
*
G
0
/
0
EF
*
G
468
5
46&
0
46 8
2
4 6
0 .
4
(
4
&
5
4
7
4 7
9
/
4 86
:
*
47
5 /
46&
+ / A *
;
4%
!'"'!'
%
EF
G
0
%
+
%
EF
G
9
@
*
+
D= / 4+ 1
*
+ / A
/ '
EF
*
HG B C*#C,
I
% EF
G J EF
*
HG
+
*
+
%
+
%0
% 9
'
&
!'7'
%
!'7'!' (
%
D
)
' !'7'!' )
%
%
0
/
0
) 1234
) 1234
&486
4
5
&4%87
4
0
8477
4
2
4
7
4
0 .
4&&
4
(
47 7
4
5
4
4
4
4
9
/
48
4
:
*
4
7
4
5 /
84 &
4
;
84
8
4
,
, +
-
. ) /
:
,/ , +
*
/
4
4
4 8
4
46
4
4&
847
4
&48
*
/ ' 4
4
46
648
1 4
) 1234
A
A
!
,
"
' !'7'! ( %
%+
0
% F.
G
8
!'7','
, +
-
.
. /
3/
+
*
/
-*/
K(
* 3
+ / A
+
%
+
*
0
/
E
%
!, %
,CC, ' F
' KLC*
+0
% ,*
% ,',G
0
%
'
!':' (
%
D
%
%
!':'!' /
9
%
%
0
)
' !':'!' (
F G /F G
0
/
0
8
5
0
2
0 .
(
5
9
/
:
*
5 /
;
!':','
9
%
'
' (
%
&
!'
2 *
!'!' )
*
+
+
*
% %
!'!'!' )
) 3
/
.
!'!',' -
. %
&
2 *
)
' !'!',' -
/
0
)
1234
(
5
' 164
4
&
5
46
&
0
4
%6
2
&4
%
7
0 .
4
%
6
(
&4
%6
%
5
%47
%7
&
%47
%&
8
9
/
4&
&
:
*
84
&
5 /
48
&%
;
4&
&6
!'!'"'
% %
)
' !'!'"'
% %
/
0
)
1234
(
5
' 164
7&
5
7&
0
7&
2
7&
7
0 .
7&
6
(
7&
%
5
7&
&
7&
8
9
/
7&
:
*
7&
5 /
7&
;
7&
!'!'7' (
%
8
%
9
&
0 / *
+ )
-/
7
!'!':' ;
+
+
)
' !'!':' ;
+
+
(
1 4
<
1(= >%4
?
1 @8=(4
1 4
0
<
*)
* /
* +
=
1
4
4%
4
4 &
4
9 )
+
/
:
.
4 7
4 7
4
4
4 7
>
4 7
4%
4
4
8
4
(
0
6
!',' (+
' A
9/
)
*
*
)
' A B C*#$C 1(= @84
( )*
'
B !*,$, 1 @8=(4
$
/
)
* ?
)
.
+ / *
@
-
*
/
)A
* B?
*
+ / *
B?*4 *
3A
.
4
/
/
.
)A
*
+
. .A
/
-
.
*
/
)
*
*
) ?
-
.A
)
+ / *
+
*
@ +
./
. ?+ C *
.
+
A
0
/
# D /
*
6
/
&
=
/
&1
*
* 4
.
+
+ /
%
!'"' (
%
D
%
EF
G
$
+
+
*
+
-
.
*
. / -
3
/ *
+ .
/* +
A
+
*
A
A
4
.
2
/
.
+ 3
@
/
+
)
3
@
E.
/*
+ 3
*
@4
. 3
*
*
/
*
/
4
*
* D *
)
*
4
/
.
.-
* *
3
. . *
*
+
3
+ +
) +
"D *
@
*
+
-
.
/
/
)
*
*
)
+
.+
)
-
.
/ '
EF
G B C*$C:
(
5 EF
G
% &
)
+ / *
'
/ F 4 7 G+H2I9J
!'"'!' (
5
%
EF
*
G
)
' !'"'!' (
+
%
EF
*
G
0
/
0
EF
*
G
468
5
46&
0
46 8
2
4 6
0 .
4
(
4
&
5
4
7
4 7
9
/
4 86
:
*
47
5 /
46&
+ / A *
;
4%
!'"'!'
%
EF
G
0
%
+
%
EF
G
9
@
*
+
D= / 4+ 1
*
+ / A
/ '
EF
*
HG B C*#C,
I
% EF
G J EF
*
HG
+
*
+
%
+
%0
% 9
'
&
!'7'
%
!'7'!' (
%
D
)
' !'7'!' )
%
%
0
/
0
) 1234
) 1234
&486
4
5
&4%87
4
0
8477
4
2
4
7
4
0 .
4&&
4
(
47 7
4
5
4
4
4
4
9
/
48
4
:
*
4
7
4
5 /
84 &
4
;
84
8
4
,
, +
-
. ) /
:
,/ , +
*
/
4
4
4 8
4
46
4
4&
847
4
&48
*
/ ' 4
4
46
648
1 4
) 1234
A
A
!
,
"
' !'7'! ( %
%+
0
% F.
G
8
!'7','
, +
-
.
. /
3/
+
*
/
-*/
K(
* 3
+ / A
+
%
+
*
0
/
E
%
!, %
,CC, ' F
' KLC*
+0
% ,*
% ,',G
0
%
'
!':' (
%
D
%
%
!':'!' /
9
%
%
0
)
' !':'!' (
F G /F G
0
/
0
8
5
0
2
0 .
(
5
9
/
:
*
5 /
;
!':','
9
%
'
!'#'
%
&
2 *
!'#'!'
%0
%
"D *
@
*
+
-
.
/
/
)
*
*
)
+
.+
)
-
.
/ '
EF
G B C*$C:
/
0 %
& M
D'
9
@
*
+
D= / 4+ 1
*
+ / A
/ '
EF
*
HG B C*#C,
I
% EF
G J EF
*
HG
+
*
+
%
+
%0
% 9
'
P M
-Q PQ
R 8) (Q Q
Q( -S (
!'#','
%0
9
%
9
9
%
'
P M
-Q PQ
R 8) (Q Q
Q( -S (
!'#'"'
%0
9
%
)
9
I
%
9%
!23
% I
0
'
/ )
. *
+
+
+
+
A
0
/
# D /
*
*
=
68 4
)A
* 4
*
1
A
*
/
P M
-Q PQ
R 8) (Q Q
Q( -S (