2. Obliczenia
2.1.
Tabela 1: Parametry gruntów
Nr
I
II
III
IV
V
VI
Nazwa gruntu
Pył
piaszczysty
Glina
zwięzła
Glina
zwięzła
Glina
piaszczysta
zwięzła
Piasek
gruby
Pył
Parametr wiodący
I
L
=+0,02
I
L
=+0,79
I
L
=+0,56
I
L
=+0,47
I
D
=+0,27
I
L
=+0,64
Stan
twardoplast.
miękkoplast. miękkoplast.
plastyczny
wilgotny,
luźny
miękkoplast.
Krzywa
B
B
B
B
-
B
Gęstość właściwa
s
[t/m
-3
]
2,66
2,69
2,69
2,68
2,65
2,67
Wilgotność naturalna w
n
[%]
18
35
35
20
16
26
Gęstość objętościowa
[t/m
-3
]
2,10
1,9
1,9
2,05
1,80
1,95
Kąt tarcia
wewnętrznego
u
[]
21,5
4
11,5
13,5
31,5
10
Spójność c
u
[kPa]
38
8
20
22
0
17
Wskażnik
skonsolidowania gruntu
0,75
0,75
0,75
0,75
0,90
0,75
Moduł ściśliwości
pierwotnej M
o
[kPa]
45 000
6 000
18 000
20 000
65 000
15 000
Nośność pobocznicy t
[kPa]
29,44
0
21,64
26,5
41
13,84
Ss
0,8
-
0,8
0,8
0,8
0,8
α[]
4
1
1
4
5
1
tg α
0,070
0,017
0,017
0,070
0,087
0,017
2.2.
Wyznaczenie jednostkowego granicznego oporu gruntu wzdłuż pobocznicy pala „t”.
I.
Pył piaszczysty I
L
= +0,02
t = 30 −
,
∗(
)
,
= 29,44 kPa
II.
Glina zwięzła I
L
= +0,79
t = 0
III.
Glina zwięzła I
L
=+0,56
t = 11 +
( ,
,
)∗(
)
( ,
, )
= 21,64 kPa
IV.
Glina piaszczysta zwięzła I
L
=+0,47
t = 25 +
( ,
,
)∗(
)
,
= 26,5 kPa
V.
Piasek gruby I
D
=+0,27
t = 34 +
( ,
, )∗(
)
( ,
, )
= 47 kPa
VI.
Pył I
L
=+0,64
t = 7 +
( ,
,
)∗(
)
( ,
, )
= 13,84 kPa
2.3.
Dobranie typu pala i określenie jego wymiarów.
Po analizie danych geotechnicznych podłoża, przyjęto posadowienie pali w warstwie V, czyli na
piasku grubym.
Przyjęto pale „xxx” o średnicy D
p
= 500 mm.
h
1
= 3 m > 2 m
Grunt VI jest słabonośny
h
2
≥ 2,5*D
p
= 2,5 * 0,500 = 1,25
Przyjęto h
2
=1,7 m
Wysokość pala:
H
p
= 1,3 + 2,3 + 1,5 + 5,6 + h
1
= 1,3 + 2,3 + 1,5 + 5,6 + 3 = 13,7 m
2.4.
Obliczenie nośności pala pojedynczego N
t,0
N
,
= N + N = S ∗ q ∗ A = ∑ S
,
∗ t ∗ A
,
A
,
= h ∗ π ∗ D = 1,3 ∗ π ∗ 0,5 = 2,04 m
A
,
= h ∗ π ∗ D = 2,3 ∗ π ∗ 0,5 = 3,61 m
A
,
= h
∗ π ∗ D = 1,5 ∗ π ∗ 0,5 = 2,36 m
A
,
= h
∗ π ∗ D = 5,6 ∗ π ∗ 0,5 = 8,8 m
A
,
= h ∗ π ∗ D = 3 ∗ π ∗ 0,5 = 4,71 m
A =
π∗
=
π∗ ,
= ,
Obliczenie nośności gruntu pod podstawą pala
Interpolacja po wskaźniku wiodącym
h = 10 ∗
,
= 10 ∗
,
,
= 11,18 m
h = 11,18 m < H = 13,7 m
Dokonujemy pojedynczej interpolacji.
q = 1450 +
( ,
,
)∗(
)
( ,
,
)
=
,
Interpolacja wartości „t”
I.
Pył piaszczysty I
L
= +0,02
t =
,
∗ ,
= ,
II.
Glina zwięzła
I
L
= +0,79 > 0,75 => t = 0 => t =
III.
Glina zwięzła I
L
=+0,56
h
śr,III
= 4,35 m < 5 m – należy dokonać interpolacji
t =
,
∗ ,
=
,
kPa
IV.
Glina piaszczysta zwięzła I
L
=+0,47
h
śr,IV
= 7,9 m > 5 m – nie trzeba dokonywać interpolacji
t = t
=
,
kPa
V.
Piasek gruby I
D
=+0,27
h
śr,V
= 12,2 m > 5 m – nie trzeba dokonywać interpolacji
t = t
=
kPa
VI.
Pył I
L
=+0,64
Warstwa poniżej poziomu posadowienia pala. Dlatego interpolacja została pominięta.
Nośność pojedynczego pala
N = ∑ S
,
∗ t ∗ A
,
= 0,8 ∗ 18,83 ∗ 2,36 + 0,8 ∗ 26,50 ∗ 8,8 + 0,8 ∗ 41 ∗ 4,71 =
,
N = S ∗ q ∗ A
S
p
= 1,0 dla pala „xxx” wg tabeli 4, poz. 4b) w PN-83/B-02482
N = 1 ∗ 1828,92 ∗ 0,196 =
,
N
,
= N + N = 376,6 + 358,5 =
,
2.5.
Obliczenie ilości potrzebnych pali „n” i ich rozmieszczenie
n >
,
∙ 1,5 =
,
∙ 1,5 = 5,88
Przyjęto n=6 pali „xxx” o średnicy D
p
= 0,5 m.
r
= 3 ∗ D = 3 ∗ 0,5 = 1,5 m
Przyjęto r = 1,8 m
2.6.
Wyznaczenie wymiarów konstrukcji oczepu
d
= 0,5 ∗ D + 0,05 = 0,5 ∗ 0,5 + 0,05 = 0,3 m
Przyjęto d
= 0,3m
h ≥ =
,
= 0,9m
h ∈ (0,7; 1,4)m
Przyjęto h = 0,9 m.
B = 2 ∗ d + D + r = 2 ∗ 0,3 + 0,5 + 1,8 = 2,9 m
L = 2 ∗ d + D + 2 ∙ r = 2 ∗ 0,3 + 0,5 + 3,6 = 4,7 m
2.7.
Obliczenie nośności poszczególnych pali z uwzględnieniem wpływu sąsiadów
x = 1,5 ∗ tg(1°) = 0,0262m
x = 5,6 ∗ tg(4°) = 0,3916 m
x = 3 ∗ tg(5°) = 0,2625 m
R = D + x + x + x = ∗ 0,5 + 0,0262 +
+0,3916 + 0,2625 = 0,9704m > =
,
= 0,9m
Oddziaływania pali zachodzą na siebie.
=
,
,
= 1,855 ≈ 2 ⇒ m = 1
N
,
= N + m ∗ N = N + N
Obliczenie nośności pali z 3 sąsiadami
N = N − ∑
∆S = N − ∑
N − m
,
∗ N
= N − N ∗ ∑
1 − m
,
= N − ∑
1 − −m
,
=
N
s
∙ [1 −
∑
(1 −
s
i=1
m
1,i
)]
= 376,6 ∗ [1 − 3 ∗ (1 − 1)] = 376,6 kN
N
,
= N + N = 376,6 + 358,5 =
,
Obliczenie nośności całego układu palowego
N = ∑
N
,
= 6 ∗ 735,1 =
,
Całkowite obciążenie obliczeniowe
Q = P + Z + ∑
G
,
+ T
,
Z = B ∗ L ∗ h ∗ γ
= 2,9 ∗ 4,7 ∗ 0,9 ∗ 25 =
,
G = H ∗ A ∗ γ
= 13,7 ∗ 0,196 ∗ 25 =
,
T = t ∗ A
,
+ t ∗ A
,
= 3,83 ∗ 2,04 + 0 ∗ 3,61 = , kN
Q = 2884 + 1,35 ∗ 306,7 + 6 ∗ (67,1 + 7,8) =
,
Q = 3904kN < 3969,5 = 0,9 ∗ 4410,6 = m ∗ N
2.8.
Dobór zbrojenia
h = 0,9 m
c = 0,05 m - otulina zbrojenia
Oczep zaprojektowano z betonu klasy C20/25
f
cd
=13,3 MPa
Założono pręty φ20 ze stali AII (18G2)
f
= 310 MPa f
= 355 MPa
h
,
= 0,9 − 0,1 − 0,05 −
0,02
2
= 0,74 m
h
,
= 0,74 − 0,02 = 0,72 m
Przyjęcie wymiaru słupa
C20/25 f
cd
=13,3 MPa =1,33kN/m
σ =
N
A
→ A ≥
N
f
=
2884
1,33
= 2168 cm
a = √A = √2168 = 46,562 cm
Przyjmuję wymiary słupa a = 50 cm, b = 50cm
Obliczenie ilości potrzebnego zbrojenia
R
,
=
∗
=
, ∗ ,
= 549,7 kN
l = 1,8 m
l = 0,9 m
Z =
,
∗ ∑ R
,
∗ l =
,
∗ 549,7 ∗ 1,8 = 989,4 => Pasmo 1, 2
Z =
,
∗ ∑ R
,
∗ l =
,
∗ 549,7 ∗ 0,9 = 494,7 => Pasmo 3, 4, 5
A
,
=
0,26 ∗
∗ h
,
= 0,26 ∗
,
∗ 0,74 = 11,92 ∗ 10 m /mb
0,0013 ∗ h
,
= 0,0013 ∗ 0,74 = 9,62 ∗ 10 m /mb
A
,
= 11,92 ∗ 1 = 11,92 cm
A =
=
,
∗
= 31,9 ∗ 10 m = 31,9 cm
A > A
,
A
,
=
0,26 ∗
∗ h
,
= 0,26 ∗
,
∗ 0,72 = 11,6 ∗ 10 m /mb
0,0013 ∗ h
,
= 0,0013 ∗ 0,72 = 9,36 ∗ 10 m /mb
A
,
= 11,6 ∗ 1 = 11,6 cm
A =
=
,
∗
= 15,96 ∗ 10 m = 15,96 cm
A > A
,
Zastosowano zbrojenie:
Pasmo 1, 2
11ϕ20 => A
.
= 34,54 cm
Pasmo 3, 4, 5
8ϕ16 => A
.
= 16,08 cm