4. Obliczenia wg wzorów

Szerokość belki zastępczej:

m

0,3

a

szerokość podstawy podkładu

m

2,6

l

p

długość podkładu

m

0,6

b

rozstaw podkładów

m

0,21

h

m

0,65

b

2

l

p

a

b

z

Sztywność podsypki:

deg

24

α

kąt tarcia w podsypce

cm

45

h

pods

grubość warstwy podsypki

MPa

200

E

pods

moduł Younga dla podsypki

m

N

8

10

4,8369

ln

h

pods

tg α

l

p

0,5

a

h

pods

tg α

a

l

p

0,5

E

pods

a

l

p

0,5

tg α

2

k

pods

Sztywność podłoża:

3

m

kN

40000

C

1

3

m

kN

80000

C

2

3

m

kN

120000

C

3

mm

kN

47,6678

h

pods

tg α

2

a

h

pods

tg α

2

l

p

0,5

C

1

k

p1

mm

kN

95,3356

h

pods

tg α

2

a

h

pods

tg α

2

l

p

0,5

C

2

k

p2

mm

kN

143,0033

h

pods

tg α

2

a

h

pods

tg α

2

l

p

0,5

C

3

k

p3

Sztywność zastępcza:

mm

kN

50

k

prz

mm

kN

23,231

k

p1

1

k

pods

1

k

prz

1

1

k

z1

mm

kN

30,7156

k

p2

1

k

pods

1

k

prz

1

1

k

z2

mm

kN

34,4112

k

p3

1

k

pods

1

k

prz

1

1

k

z3

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

1 / 7

4.1 METODA I -z użyciem zastępczego współczynnika podłoża

Współczynnik podłoża:

2

m

kN

26000

b

z

C

1

U

11

2

m

kN

52000

b

z

C

2

U

21

2

m

kN

78000

b

z

C

3

U

31

Współczynnik względnej sztywności podłoża i szyny:

GPa

210

E

1

moduł Younga dla stali

4

cm

3038,3

I

moment bezwładności przekroju szyny względem osi x

m

0,9954

4

U

11

I

E

1

4

L

11

m

0,837

4

U

21

I

E

1

4

L

21

m

0,756

4

U

31

I

E

1

4

L

31

LOKOMOTYWA ET22

Maksymalne ugięcie szyny:

kN

95

P

1

Nacisk osi na tor

mm

1,84

L

11

U

11

2

P

1

w

max11

mm

1,09

L

21

U

21

2

P

1

w

max21

mm

0,81

L

31

U

31

2

P

1

w

max31

Maksymalny moment zginający:

m

kN

23,64

4

L

11

P

1

M

11

m

kN

19,8788

4

L

21

P

1

M

21

m

kN

17,9625

4

L

31

P

1

M

31

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

2 / 7

Reakcja podłoża:

kN

28,6326

b

U

11

w

max11

R

p11

kN

34,0501

b

U

21

w

max21

R

p21

kN

37,6826

b

U

31

w

max31

R

p31

Naprężenia w warstwie podsypki(pod podkładem):

2

m

0,78

l

p

a

f

kPa

73,4169

f

0,5

R

p11

σ

pods11

kPa

87,3079

f

0,5

R

p21

σ

pods21

kPa

96,6221

f

0,5

R

p31

σ

pods31

Naprężenie na podtorzu:

kPa

18,3542

h

pods

2

a

σ

pods11

a

σ

p11

kPa

21,827

h

pods

2

a

σ

pods21

a

σ

p21

kPa

24,1555

h

pods

2

a

σ

pods31

a

σ

p31

LOKOMOTYWA EU07

Maksymalne ugięcie szyny:

kN

98

P

1

mm

1,89

L

11

U

11

2

P

1

w

max11

mm

1,13

L

21

U

21

2

P

1

w

max21

mm

0,83

L

31

U

31

2

P

1

w

max31

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

3 / 7

Maksymalny moment zginający:

m

kN

24,3865

4

L

11

P

1

M

11

m

kN

20,5066

4

L

21

P

1

M

21

m

kN

18,5298

4

L

31

P

1

M

31

Reakcja podłoża:

kN

29,5368

b

U

11

w

max11

R

p11

kN

35,1254

b

U

21

w

max21

R

p21

kN

38,8726

b

U

31

w

max31

R

p31

Naprężenia w warstwie podsypki(pod podkładem):

2

m

0,78

l

p

a

f

kPa

75,7353

f

0,5

R

p11

σ

pods11

kPa

90,065

f

0,5

R

p21

σ

pods21

kPa

99,6733

f

0,5

R

p31

σ

pods31

Naprężenie na podtorzu:

kPa

18,9338

h

pods

2

a

σ

pods11

a

σ

p11

kPa

22,5163

h

pods

2

a

σ

pods21

a

σ

p21

kPa

24,9183

h

pods

2

a

σ

pods31

a

σ

p31

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

4 / 7

4.2 METODA II - z uwzględnieniem warstw pod szyną

Współczynnik podłoża:

2

m

kN

38718,29

b

k

z1

U

12

2

m

kN

51192,72

b

k

z2

U

22

2

m

kN

57352,03

b

k

z3

U

32

Współczynnik względnej sztywności podłoża i szyny:

GPa

210

E

1

moduł Younga dla stali

4

cm

3038,3

I

moment bezwładności przekroju szyny względem osi x

m

0,901

4

U

12

I

E

1

4

L

12

m

0,84

4

U

22

I

E

1

4

L

22

m

0,817

4

U

32

I

E

1

4

L

32

LOKOMOTYWA ET22

Maksymalne ugięcie szyny:

kN

95

P

1

Nacisk osi na tor

mm

1,36

L

12

U

12

2

P

1

w

max12

mm

1,1

L

22

U

22

2

P

1

w

max22

mm

1,01

L

32

U

32

2

P

1

w

max32

Maksymalny moment zginający:

m

kN

21,3999

4

L

12

P

1

M

12

m

kN

19,9567

4

L

22

P

1

M

22

m

kN

19,3979

4

L

32

P

1

M

32

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

5 / 7

Reakcja podłoża:

kN

31,6298

b

U

12

w

max12

R

p12

kN

33,9172

b

U

22

w

max22

R

p22

kN

34,8943

b

U

32

w

max32

R

p32

Naprężenia w warstwie podsypki(pod podkładem):

2

m

0,78

l

p

a

f

kPa

81,102

f

0,5

R

p12

σ

pods12

kPa

86,9671

f

0,5

R

p22

σ

pods22

kPa

89,4726

f

0,5

R

p32

σ

pods32

Naprężenie na podtorzu:

kPa

20,2755

h

pods

2

a

σ

pods12

a

σ

p12

kPa

21,7418

h

pods

2

a

σ

pods22

a

σ

p22

kPa

22,3681

h

pods

2

a

σ

pods32

a

σ

p32

LOKOMOTYWA EU07

Maksymalne ugięcie szyny:

kN

98

P

1

mm

1,4

L

12

U

12

2

P

1

w

max12

mm

1,14

L

22

U

22

2

P

1

w

max22

mm

1,05

L

32

U

32

2

P

1

w

max32

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

6 / 7

Maksymalny moment zginający:

m

kN

22,0757

4

L

12

P

1

M

12

m

kN

20,5869

4

L

22

P

1

M

22

m

kN

20,0104

4

L

32

P

1

M

32

Reakcja podłoża:

kN

32,6286

b

U

12

w

max12

R

p12

kN

34,9882

b

U

22

w

max22

R

p22

kN

35,9962

b

U

32

w

max32

R

p32

Naprężenia w warstwie podsypki(pod podkładem):

2

m

0,78

l

p

a

f

kPa

83,6632

f

0,5

R

p12

σ

pods12

kPa

89,7134

f

0,5

R

p22

σ

pods22

kPa

92,298

f

0,5

R

p32

σ

pods32

Naprężenie na podtorzu:

kPa

20,9158

h

pods

2

a

σ

pods12

a

σ

p12

kPa

22,4283

h

pods

2

a

σ

pods22

a

σ

p22

kPa

23,0745

h

pods

2

a

σ

pods32

a

σ

p32

19 lis 2015 17:34:03 - lokomotywa1.sm

7 / 7