Drewno projekt 1 pdf

background image

1

Spis treści:

1. Dane zinwentaryzowanego stropu.

2. Obliczenia statyczne.

2.1. Zestawienie obciążeń stropu.

2.2. Zestawienie obciążeń belki.

2.3. Schemat statyczny i geometria układu kombinacji K1.

2.4. Wykresy sił wewnętrznych (K1)

2.5. Analiza stanu granicznego nośności SGN dla kombinacji K1.

2.6. Schemat statyczny i geometria układu kombinacji obciążenia K2.

2.7. Wykresy sił wewnętrznych (K2).

2.8. Kombinacja K2: ciężar własny + ciężar użytkowy (G+Q).

2.9. Wykresy sił wewnętrznych (K2)

2.10.

Analiza stanu granicznego nośności SGN dla kombinacji obciążenia K2 dla

wariantu 1.

2.11.

Analiza stanu granicznego użytkowania SGU.

3. Normy wykorzystane w projekcie:

o PN-EN 1991-1-1

o PN –EN 1995-1-1

o PN-82/B-02001

o PN-EN 388.2009

background image

2

1. Dane zinwentaryzowanego stropu:

Numer belki objętej opracowaniem: 6

Rodzaj stropu: nowy

Typ stropu: G

Wymiary belki:
b = 24 cm. h = 26 cm.

Rozpiętość stropu w świetle:
A

1,2

= 510 cm.

Rozstaw belek:
B = 85 cm.

Klasa drewna:
C27

C – gat. Drewna: iglaste

27 – wartość wytrzymałości charakterystycznej na zginanie określonej w MPa

Typ pomieszczenia:
pokój

Kat. Użytkowania:
wg PN-EN 1991-1-1 tabl.6.1: A

2. Obliczenia statyczne:

2.1. Zestawienie obciążeń stropu.

Budowa stropu – rys.1
Ze względu na usytuowanie belki zbierane są z jednego obszaru A o szerokości:
b

A

= 55,5 cm.

2.2. Zestawienie obciążeń belki

PN –EN 1995-1-1 xd =(x

k

/

f)

k

mod

= 0,6

Lp.

Rodzaj obciążenia

Wartość charakt.

x

k

[kN/mb]

f

tab.A.1.2

Wartość

obliczeniowa

x

d

[kN/mb]

I

Obciążenia stałe

0.6

0.8

1.

Deski świerkowe 3,2cm.

0,032m*0.555m*4.2kN/m

3

Z tabl. A.3(E1)

0,075

1,35

0,033

0,044

2.

Pustka powietrzna 3 cm.

-

-

-

-

3.

Polepa z piasku 6 cm.

0.06m*(0.555-0.08)m*19

kN/m

3

PN-82/B-02001 tabl.Z3-1

0,542

1,35

0,241

0,321

background image

3

4.

Papa asfaltowa podkładowa

3 mm.

0.003m*0.555m*4.2 kN/m

3

PN-82/B-02001 tabl.1-7

0,018

1,35

0,008

0,011

5.

Deski sosnowe 4 cm

0.04*(0.555-0.24)m*0.6

kN/m

3

PN-82/B-02001 tabl.Z1-7

0,093

1,35

0,041

0,055

6.

Uni-mata izolacje 12 cm

0.12m*(0.555-0.24)m*0.6

kN/m

3

PN-82/B-02010 tabl.Z1-7

0,023

1,35

0,010

0,014

7.

Folia 2 mm

-

-

-

-

8.

Deski sosnowe 2.5 cm

0.025m*(0.555-0.24)m*4.2

kN/m

3

A.3 (E1)

0,033

1,35

0,015

0,02

9.

Listwy montażowe

3.5x4.5cm

0.035*0.045m*4.2 kN/m

3

A.3 (E1)

0,006

1,35

0,003

0,004

10.

Belka 24x26cm

0.24*0.26m*4.2 kN/m

3

A.3(E1)

0,262

1,35

0,116

0,155

11.

Legar 8x4 cm

0.08*0.04m*4.2 kN/m

3

A.3(E1)

0,013

1,35

0,006

0,008

Razem = Ʃ

11

j=1

=G

1k

1,065

1,35

0,473

0,632

II

Obciążenia zmienne

Ʃ

1

j=1

=Q

1k

2 kN/m

3

*0.555m

E1 p.6.2.

1,11

1,5

0,44

0,44

Ʃqd

0,913

1,072




background image

4

2.3. Schemat statyczny i geometria układu kombinacji K1


Kombinacja K1: ciężar własny (G)








l = 510 cm
l

o

= 510cm*1,05 = 535,5 cm


2.4. Wykresy sił wewnętrznych (K1)






Wykresy sił podłużnych








Wykresy sił poprzecznych








Wykresy sił zginających

background image

5

2.5. Analiza stanu granicznego nośności SGN dla kombinacji K1


Zginanie wg PN-EN 1995-1-1: 6.1.6

σ

m,y,d

σ

m,z,d

_____ +km _____ ≤ 1
f

m,y,d

f

m,z,d


σ

m,y,d

σ

m,z,d

km _____ + _____ ≤ 1

f

m,y,d

f

m,z,d

Ponieważ

σ

m,z,d

= 0

powyższe

wzory przyjmują postać:

σ

m,y,d

≤ 1

f

m,y,d


σ

m,y,d

km _____ ≤ 1

f

m,y,d

Dla przekrojów prostokątnych km = 0.7

σ

m,y,d

σ

m,y,d

km _____ ≤ _____

f

m,y,d

f

m,y,d

background image

6

Do obliczeń przyjmujemy bardziej niekorzystną sytuację:

σ

m,y,d

_____ ≤ 1

f

m,y,d

Dane przekroju belki

Wymiary

Szerokość

b = 24 cm

Wysokość

h = 26 cm

Długość belki

l

L = 510 cm

Długość obliczeniowa belki

l

o

l

o

= 535,5 cm

Pole przekroju

A = b*h = 24cm*26cm

A = 624 cm

2

Wskaźnik wytrzymałości

Wy=(b*h

3

)/6 =(24*26

3

)/6

Wy = 2704 cm

3

Moment bezwładności

Iy = (b*h

3

)/12 = (24*26

3

)/12

Iy = 35 152 cm

4



Przyjęte współczynniki:

Częściowy współczynnik bezpieczeństwa właściwości materiału

m

= 1,3

EC 5 str. 24 tab. 2.3

Współczynnik modyfikujący uwzględniający efekt czasu trwania obciążenia i wilgotności

-obciążenia stałe k

mod

= 0,6

EC 5 tab. 3.1 i p.3.13

Współczynnik kn- nie uwzględniony

EC 5 str. 26 tab. 3.2

Obliczenie wytrzymałości materiału na zginanie:

f

m,y,d =

k

mod

*(

f

m,y,k/

m

) = 0,6*(27Mpa/1,3) = 12,462 MPa

EC 5 str. 23 wz.2.14

Obliczeniowe naprężenia:

σ

m,y,d

=

(Md/

Wy) = (0,0949kNm/0,002704m

3

) = 350,962 kPa = 0,3509 Mpa

background image

7

Sprawdzenie warunków normowych:

σ

m,y,d

_____ ≤ 1

f

m,y,d

0,3509MPa

___________ ≤ 1 => 0,028 ≤ 1

12,462 MPa

Warunek stanu granicznego nośności SGN dla kombinacji K1 jest spełniony

2.6. Schemat statyczny i geometria układu kombinacji obciążenia K2


Kombinacja K2 : ciężar własny + ciężar użytkowy (G+Q)

Wariant 1







l = 510 cm

l

o

= 510cm*1,05 = 535,5 cm

2.7. Wykresy sił wewnętrznych (K2)

Wykres sił podłużnych

background image

8

Wykres sił poprzecznych

Wykres sił zginających

background image

9

2.8. Kombinacja K2: ciężar własny + ciężar użytkowy (G+Q)


Wariant 2













l = 510 cm

l

o

= 510cm*1,05 = 535,5 cm

2.9. Wykresy sił wewnętrznych (K2)






Wykres sił podłużnych












Wykres sił podłużnych poprzecznych

background image

10









Wykres sił zginających

Komentarz do kombinacji K2
Do dalszych obliczeń kombinacji obciążeń na zginanie przyjmujemy wariant I
ponieważ tam znajduje się największy moment zginający. Natomiast dla obliczenia
ugięć przyjmujemy wariant 2 kombinacji drugiej, ponieważ tam znajdują się
największe ugięcia.
























background image

11

2.10.

Analiza stanu granicznego nośności SGN dla kombinacji obciążenia K2 dla

wariantu 1


Zginanie wg PN-EN 1995-1-1 p. 6.1.6.

EC5 str.38

σ

m,y,d

σ

m,z,d

_____ +km _____ ≤ 1
f

m,y,d

f

m,z,d


σ

m,y,d

σ

m,z,d

km _____ + _____ ≤ 1

f

m,y,d

f

m,z,d

Ponieważ

σ

m,z,d

= 0

powyższe

wzory przyjmują postać:

EC5 str.38

σ

m,y,d

_____ ≤ 1

f

m,y,d

σ

m,y,d

km _____ ≤ 1

f

m,y,d


Dla przekrojów prostokątnych km = 0.7

σ

m,y,d

σ

m,y,d

km _____ ≤ _____

f

m,y,d

f

m,y,d

background image

12

Do obliczeń przyjmujemy bardziej niekorzystną sytuację:

σ

m,y,d

_____ ≤ 1

f

m,y,d

Dane przekroju belki

Wymiary

Szerokość

b = 24 cm

Wysokość

h = 26 cm

Długość belki

l

L = 510 cm

Długość obliczeniowa belki

l

o

l

o

= 535,5 cm

Pole przekroju

A = b*h = 24cm*26cm

A = 624 cm

2

Wskaźnik wytrzymałości

Wy=(b*h

3

)/6 =(24*26

3

)/6

Wy = 2704 cm

3

Moment bezwładności

Iy = (b*h

3

)/12 = (24*26

3

)/12

Iy = 35 152 cm

4



Przyjęte współczynniki:

Częściowy współczynnik bezpieczeństwa właściwości materiału

m

= 1,3

EC 5 str. 24 tab. 2.3

Współczynnik modyfikujący uwzględniający efekt czasu trwania obciążenia i wilgotności

-obciążenia stałe k

mod

= 0,8

EC 5 tab. 3.1 i p.3.13

Współczynnik kn- nie uwzględniony

EC 5 str. 26 tab. 3.2

Obliczenie wytrzymałości materiału na zginanie:

f

m,y,d =

k

mod

*(

f

m,y,k/

m

) = 0,8*(27Mpa/1,3) = 16,615 MPa

EC 5 str. 23 wz.2.14

Obliczeniowe naprężenia:

σ

m,y,d

=

(Md/

Wy) = (3,843kNm/0,002704m

3

) = 1421,22 kPa = 1,421 Mpa

background image

13

Sprawdzenie warunków normowych:

σ

m,y,d

_____ ≤ 1

f

m,y,d

1,421MPa

___________ ≤ 1 => 0,0855 ≤ 1

12,462 MPa

Warunek stanu granicznego nośności SGN dla kombinacji K1 jest spełniony

2.11.

Analiza stanu granicznego użytkowania SGU


5,355m

___________ > 20

EC5 NA.1 str.4

0,26m

20,596 > 20

5 q lo 4

U

inst

= u

M

= ___________

384 E

o

,

mean

I

q = 0,632 kN/m

E

o,

mean

= 11,5 GPa = 11500MPa

PN-EN 388.2009

I =

35 152 cm

4

= 0,004 m

4

L = 5,355 m

background image

14

5 *0,632[kN/m]*(5,355)

4

m

4

U

inst

= u

M

= _________________________= 0,0002m = 0,2mm

384 * 11500 [Mpa]* 0,004 m

4

U

instG

= U

instG1k

= 0,2 mm

EC5 str.20 wz.2.3.

Ugięcie końcowe:

U

finG

= U

instG(1+kdef)

U

finG

= U

instG(1+kdef)

= 0,2mm*(1+0,6) = 0,32 mm

Obliczanie ugięć od obciążenia użytkowego:

5 q l

o

4

U

instQ1

= ___________

EC5 str.4 NA.1

384 E

o

,

mean

I

qk = 1,11 [kN/m]

5 q lo 4

5* 1,11[kN/m]*(5,355)

4

[m

4

]

U

instQ1

= _______ = ____________________________ =

384 E

o

,

mean

I 384*11500*10

3

[kN/m

2

]*0,004[m

4

]

=0,0003 m = 0,3 mm

U

finQ

= U

instQ1(1+

2,1 kdef)

EC5 str.20 wz.2.4

2,1

= 0,3

background image

15

U

finQ

= 0,0003 [mm]*(1+0,3*0,6) = 0,27 mm

EC1 str.38 tab. A.1.1

Przemieszczenie końcowe

U

fin

= U

finG

+ U

finQ1

=0,32[mm]+0,27[mm]= 0,59[mm]

Sprawdzenie warunku normowego

EC5 str.54 tab.7.2

l

o

5,355 m

___ = _______ = 0,027m = 27 mm

200

200

27 mm> 0,59 mm

Warunek stanu granicznego użytkowania jest spełniony


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Drewno projekt
Drewno projektkasia1
projekt pdf id 397894
Drewno Projekty ja
Drewno Projekty
PODWÓRZE KAMIENICY PROJEKT ZIELENI PDF
Projekt płaskiego kolektora powietrznego pdf
drewno tablice pomocnicze do projektowania więźby dachowej
Moje drewno, PSW budownictwo projekty i inne
tytułowa, Budownictwo Politechnika Rzeszowska, Rok IV, Konstrukcje Drewniane, projekt drewno wojtek
Mathcad PROJEKT drewno 2
Projekt płaskiego kolektora powietrznego, pdf
ćw 12 pdf rekultywacja, projekt zagospodarowania
PROJEKT 2 RAMA pdf
aktualny projekt programu przesiew w PDF na strone

więcej podobnych podstron