Overview

Nagłówek
Nagłówek (2)
Słup
Belka
Dźwigar
zelbet

Sheet 1: Nagłówek


	Politechnika Warszawska
	Politechnika Warszawska
	Wydział Budownictwa Mechaniki i Petrochemii
	Instytut Budownictwa
	Zakład Konstrukcji Budowlanych

Kierunek studiów: Budownictwo
Rok IV Sem. VII









Konstrukcje drewniane




Projekt dźwigara dachowego klejonego warstwowo




















Sprawdził:		Wykonał:
dr inż. Krzysztof Pietrzak		Marek Kowalczyk

Sheet 2: Nagłówek (2)


	Politechnika Warszawska
	Politechnika Warszawska
	Wydział Budownictwa Mechaniki i Petrochemii
	Instytut Budownictwa
	Zakład Konstrukcji Budowlanych

Kierunek studiów:
Budownictwo









Konstrukcje betonowe




Projekt budynku przemysłowego w wersji monolitycznej w konstrukcji żelbetowej, szkieletowej




















Sprawdziła:		Wykonał:
mgr inż. Halina Kowalska		Marek Kowalczyk

Sheet 3: Słup

Ćwiczenie projektowe nr 1

Zaprojektować słup drewniany ściskany osiowo , o przekroju złożonym, przy nastepujacych założeniach

1.1 Dane:

wstaw dane:

obliczeniowa siła ściskająca

N =

105

długość teoretyczna słupa

l =

5,4

współczynnik długości wyboczeniowej:

my =

1,5

mz =

1,0

klasa użytkowania

klasa trwania obciążenia:

k mod =

0,7

wstaw odpowiednią wartość z tabeli

stałe

100

100

klasa drewna

C 35

wstaw odpowiednie wartość z normy

cechy mechaniczne drewna:

wytrz. na zginanie

f m,k =

Mpa

wytrz. na ściskanie

f e,o,u =

Mpa

średni moduł spręzystości

E0,mean =

Mpa

gęstość charak. Drewna

ρ=

400

kg/m3

połączenie na gwoździe

Wartości obliczeniowe

f m,d =

f m,k *

k mod

0,7

18,85

Mpa

1,885

kN/cm2

g M

1,3

g M =

1,3

wsp.materiałowy dla materiałów drewnopochodnych

k mod =

0,7

f c,o,d =

f c,o,k *

k mod

0,7

13,46

Mpa

1,346

kN/cm2

g M

1,3

1.2 Dobór przekroju

Wstępne ustalenie napreżeń w elemencie ściskanym osiowo

δc,o,d =

f c,o,d

k c *

k c =

0,4 - 0,5

wsp. wyboczeniowy

k c =

0,4

Ac -

przekrój obliczeniowy

Ac >

105

195,00

cm2

k c *

f c,o,d

0,40

1,35

Przyjeto przekrój :

7,5

Ac =

475

cm2

2. Przyjęcie wielkość i rozstaw gwoździ

- średnica gwoździa

t min =

d =

0,45

0,83

przyjeto

d =

tabela PN Z-7.4.1-2

d =

6x125

7 * d

t max =

13 d - 30

*ρ

400

- rozstaw gwoździ

Minimalne rozstawy i odległości gwoździ odczytano z tablicy PN 7.4.1.1

- odległość miedzy gwoździami

dla

5,0

7,00

a1 =

cos a

60,0

przyjeto

a1 =

- rozstaw miedzy gwoździami

a2 =

5*d

- odległość od końca nie obciążonego

a3 =

5,0

50,0

- odległość od krawędzi nieobciążonej

a4 =

3. Wyboczenie słipa w płaszczyznie prostopadłej do szwów: ( oś y )

3.1 Współczynnik redukcyjny gi

Jy =

suma Jyi +

gy *

suma Ai *

eyi2

gy =

0,983

1 +

ρ2

* E 0,05

* A iy

* S1

3,14

800

125,00

k l 2

773,1

540

S1 =

E 0,05 =

8 Gpa

8000

Mpa =

800

kN/cm2

A iy =

125

cm2

k =

2/3 kser

k -

moduł podatności złacza

kser -

moduł podatności gwoździa na 1 cięcie wg 7.2

kser =

ρu1.5 *

d 0.8

400

1159,6

N/mm

k =

1159,6

773,1

N/mm

3.2 Efektywny moment bezwładności

Jefy =

suma Jyi +

gy *

suma Ai *

eyi2

Jefy =

7,5

0,98

125

29309

cm4

3.3 Smukłość efektywna

lef,y =

my *

29739,5833333333

ief,y

my =

1,5

l =

540

ief,y =

Jefy

29309

7,86

475

lef,y =

1,5

540

103,12

7,86

3.4 Współczynnik wyboczeniowy

naprężenie krytyczne

sc,cvity =

* E 0,05

3,14

8000

7,42

Mpa

lef,y2

103,12

smukłość sprawdzona

lred,y =

f e,o,u

1,84

sc,cvity

7,42

współczynnik ky

ky =

0,5[1+bc(lred.y - 0,5) + lerd.y2]

bc - wsp dotyczacy prostoliniowości elementów

bc =

0,2

dla drewna litego

ky =

2,32

współczynnik wyboczeniowy kc.y

kc.y =

ky +

ky2 -

lred2,y

kc.y =

0,27

2,32

1,84

3.5 Sprawdzenie napręzeń w przekroju

sc,o,d =

fc,o,d =

1,346

kc.y *

Ac *

f c,o,d

Mpa

sc,o,d =

105

0,83

1,35

Mpa

0,27

475,00

4. Wyboczenie słipa w płaszczyznie równoległej do szwów: ( oś z )

4.1 Współczynnik redukcyjny gi

Jz =

suma Jzi +

gz *

suma Ai *

ezi2

gz =

1,02

1 +

* E 0,05

* A iż

* S1

3,14

800

112,5

k l 2

773,1

540

S1 =

E 0,05 =

8 Gpa

8000

Mpa =

800

kN/cm2

A iz =

7,5

112,5

cm2

k =

2/3 kser

k -

moduł podatności złacza

kser -

moduł podatności gwoździa na 1 cięcie wg 7.2

kser =

ru1.5 *

d 0.8

400

1159,6

N/mm

k =

1159,6

773,1

N/mm

4.2 Efektywny moment bezwładności

Jefz =

suma Jzi +

gz *

suma Ai *

ezi2

Jefy =

7,5

112,5

8,75

1,02

31573

cm4

4.3 Smukłość efektywna

31302,0833333333

lef,z =

mz *

ief,z

mz =

1,0

l =

540

ief,z =

Jefz

31573

8,15

475

lef,z =

1,0

540

66,23

8,15

4.4 Współczynnik wyboczeniowy

naprężenie krytyczne

sc,cvitz =

* E 0,05

3,14

8000

17,98

Mpa

lef,z2

66,23

smukłość sprawdzona

lred,z =

f e,o,u

1,18

sc,cvitz

17,98

współczynnik kz

kz =

0,5[1+bc(lred.z - 0,5) + lerd.z2]

bc - wsp dotyczacy prostoliniowości elementów

bc =

0,2

dla drewna litego

ky =

1,26

współczynnik wyboczeniowy kc.z

kc.z =

kz +

kz2 -

lred2,z

kc.z =

0,58

1,26

1,18

3.5 Sprawdzenie napręzeń w przekroju

sc,o,d =

fc,o,d =

1,346

kc.z *

sc,o,d =

105

0,38

1,35

Mpa

0,58

475,00

nośność połączeń

Vdz=

3,00

S1z=

984,37

beta=

Fdz=

0,38

t2=

66,5

t1=

Rd1=

2724,44

fh,1,k=

20,24

Rd2=

3623,51

fh,1,d=

10,90

Rd3=

1337,16

Rd4=

1474,98

Myd=

9091,83

Rd5=

1189,86

Rd6=

1094,93

Rd,min=

1094,93

Fdz=

380,40

Rd,min=

1094,93

Vdy=

6,54

S1y=

1250

Fdy=

1,10

Fdy=

1095,85

Rd,min=

1094,93

Sheet 4: Belka

			Ćwiczenie projektowe nr 2						przekrój α-α
		Nośność belki stropowej
											25
1. Schemat statyczny					α
								7,5		10		7,5

															h1=	5

		L=	540	cm
					α	e1=	10
													h2=	15	25



													h1=	5



2. Określenie cech geometrycznych i parametrów mechanicznych drewna

- pole całkowite				Ac=	475,0	cm2
- moduł podatności gwoździa na 1 cięcie				kser=	1159,65	N/mm
- moduł podatności złącza				k=	773,1	N/mm
- wytrzymałość na rozciąganie				ft,o,d=	1,29	kN/cm2											1,29230769230769
- klasa drewna					C35
- efektywny moment bezwładności				Jef,y=	29739	cm4
- współczynnik redukcyjny				γy=	0,983
- wytrzymałość na zginanie				fm,k=	35	MPa
- obliczeniowa wytrzymałość na zginanie				fm,d=	1,885	kN/cm2
- gęstość charakterystyczna drewna				ρ=	400	kg/m3
- obliczeniowa wytrzymałość na ściskanie				fc,o,d=	1,346	kN,cm2

3. Nośność belki ze względu na zginanie
3.1 Naprężenia krawędziowe środnika

σh=(Mo*(h2/2))/Jef,y<fm,d σh=			7472,88	15	=
			29739	*2	=	1,885	kN/cm2 =	18,85		MPa

Mo=(fm,d*Jef,y)/(h2/2)		Mo=	1,885	29739	=
			15	/2	=	7472,88	kNcm =	74,73		kNm


Mo=(ql2)/8=>qo=(8*Mo)/l2 Mo=			8 *	7472,88	=
			540	*2	=	0,2050	kN/cm =	20,50		kN/m
3.2 Naprężenia krawędziowe półki

σf=σ1+σmf< fm,d

3.3 Naprężenia ściskające w osi pasów

σ1=(Moe1)/Jef,yγ<fc,o,d σ1=			4073,43	10,000	=
			29739	0,983	=	1,346	kN/cm2 =	13,46		MPa

Mo=(fc,o,dJef,y)/(e1γ)		Mo=	1,346	29739	=
			10	0,983	=	4073,43	kNcm =	40,73		kNm


Mo=(ql2)/8=>qo=(8*Mo)/l2 Mo=			8 *	4073,43	=
			540	*2	=	0,1118	kN/cm =	11,18		kN/m

3.4 Naprężenia rozciągające w osi pasów

σ1=(Moe1)/Jef,yγ<ft,o,d σ1=			3910,50	10,000	=
			29739	0,983	=	1,292	kN/cm2 =	12,92		MPa

Mo=(fc,o,dJef,y)/(e1γ)		Mo=	1,292	29739	=
			10	0,983	=	3910,50	kNcm =	39,10		kNm


Mo=(ql2)/8=>qo=(8*Mo)/l2 Mo=			8 *	3910,50	=
			540	*2	=	0,1073	kN/cm =	10,73		kN/m

3.5 Naprężenia krawędziowe od zginania

σmf=(Moh1)/Jef,y2<fm,d σmf=			11405,61	5,000	=
			29739	*2	=	0,959	kN/cm2 =	9,59		MPa

Mo=(fm,d(2Jef,y))/(h1*γ)		Mo=	1,885	29739	=
			5	0,983	=	11405,61	kNcm =	114,06		kNm


Mo=(ql2)/8=>qo=(8*Mo)/l2 Mo=			8 *	11405,61	=
			540	*2	=	0,3129	kN/cm =	31,29		kN/m

3.6 Naprężenia łączne na krawędzi pasa

σf=σmf+σ1<fm,d

qol2/8*h1+	qol2/8*e1
2*Jef,y	Jef,y	γ < fm,d=	1,885	/ * Jef,y

qol2	* h1 +	qol2	* e1 *γ =	1,885	29739
16		8

qo*	540	2	540	2
	16	5	+ go 8	10	0,983	=	56046,5769230769


	go *	449351,708660604	=	56046,5769230769	/	449351,708660604

	go=	0,12472763726689

Sheet 5: Dźwigar

Ćwiczenie projektowe nr 3

Dźwigar klejony

1. Dane

- rozpiętość dźwigara

- klasa użytkowania

kmod=

0,8

γf=

1,3

- klasa drewna

C35/30

- obciążenie charakterystyczne stałe

gk=

kN/m

- obciążenie charakterystyczne zmienne

pk=

kN/m

- sprężystość

Eo,mean=

Gpa =

1300

kN/cm2

Gmean=

0,81

Gpa =

kN/cm2

E0,05=

8,7

Gpa =

870

kN/cm2

- wytrzymałość na zginanie

fm,g,k=

MPa =

3,5

kN/cm2

- wytrzymałość na ściskanie w poprzek włókien

fc,90,g,k=

MPa =

0,6

kN/cm2

- wytrzymałość na ścinanie

fv,g,k=

3,4

MPa =

0,34

kN/cm2

- wytrzymałość na rozciąganie w poprzek włókien

ft,90,g,k=

0,4

MPa =

0,04

kN/cm2

2. Obliczeniowe wytrzymałości

- na zginanie

fm,g,d=

(fm,g,k*kmod)

3,5

0,8

γf

1,3

2,15

kN/cm2

- na ściskanie w poprzek włókien

fc,90,g,d=

(fc,90,g,k*kmod)

0,6

0,8

γf

1,3

0,369

kN/cm2

- na ścinanie

fv,g,d=

(fv,g,k*kmod)

0,34

0,8

γf

1,3

0,209

kN/cm2

- na rozciąganie w poprzek włókien

ft,90,g,d=

(ft,90,g,k*kmod)

0,04

0,8

γf

1,3

0,025

kN/cm2

3. Wstępny dobór przekroju

1,50

hp=

0,98

h=(1/12 - 1/17)*L

1,75

1,24

przyjęto

1,5

8 cm

h/b<10

0,07

m =

7,1

przyjęto

hp=h-(0,5*L*tgα)

hp=

0,98

m =

tgα=

0,0500

GL 35

0,2h

C35

0,6h

C35

150

0,2h

C35

4. Ustalenie przekroju obliczeniowego

Xo=

l*hp

2*h

683

hxo=hp+Xo*tgα

hxo=

132

- Wskaźnik wytrzymałości

Wxo=

b*h2

150

67500

cm3

- Moment bezwładności

Jxo=

b*h3

150

5062500

cm4

5. Obciążenia obliczeniowe i charakterystyczne

- obciążenie obliczeniowe

5,0

kN/m

5,0

kN/m

qo=q*1,1+p*1,4

qo=

12,5

kN/m

- obciążenie charakterystyczne

5,0

qk=

1,1

+ p qk=

1,1 +

5,0

9,55

kN/m

6. Siły w przekroju obliczeniowym

Qxo=qo*(0,5*L - Xo)

Qxo=

12,5

* 0,5 *

6,83

45,90

Mxo=

qo*xo

12,5

6,83

* (L-xo)

Mxo=

6,83

604,794376545926

7. Naprężenia normalne w przekroju obliczeniowym

- włókna dolne

σm,o,d=(1+4tg2α)*

Mxo

=(1+4*

0,05

2 *

60479,4376545926

0,90

kN/cm2

fm,d=

2,15

kN/cm2

Wxo

67500

- włókna górne

sinα

0,049895690160708

fm,α,d=

fm,d

2,15

cosα

0,99875443433478

fm,d

*sinα2+cosα2

fm,α,d =

2,15

0,049895690160708

0,99875443433478

2,13

kN/cm2

fc,90,d

0,369

σm,α,d=(1+4tg2α)*

Mxo

=(1+4*

0,05

2 *

60479,4376545926

0,90

kN/cm2

fm,α,d=

2,13

kN/cm2

Wxo

67500

8. Stateczność giętna przy zginaniu w przegroju obliczeniowym

σm,0,d<kcrit*fm,d

- smukłość sprawdzona

ld*hx*fm,d

Eo, mean

1300

λred,m=

π*b2*Eo,oo5 *

G mean

λred,m=

3,14

870

0,53

gdzie:

rozstaw płatwi

ld=

300

kcrit=

1,56-0,75*λred,m

kcrit=

1,00

σm,0,d=

0,90

2,15

1,00

2,15

9. Naprężenia w strefie kalenicowej

h1=h-(0,5*h)*tgα

h1=

150

- 0,5 *

150

0,0500

146

150

h1=

146

150

- naprężenia normalne wzdłuż włókien

Mkmax=

0,125*

go *

Mkmax=

0,125 *

12,5

2 =

689,0625

kNm

- wskaźnik wytrzymałości

bw*h2

150

Wk=

67500

cm3

- naprężenia

σm,d=

(1+1,4*

0,0500

+ 5,4 *

0,0500

68906,25

67500

1,0381582990019

kN/cm2

1,0381582990019

kN/cm2

kr=

2,15

kN/cm2

- naprężenia rozciągające prostopadle do włókien w strefie ściskanej

gdzie:

kdis=

1,4

- objętość odnieniona stała

Vo=

0,01

- objętość strefy kalenicowej

1,5

1,46

1,5

0,18

V= 2*

2 *

0,40

Vb= 2*

1,5

1,46

0,18

2 *

5,60

0,40

5,60

3,73278976935579

σm,o,d=

0,90

0,103976527873505

!!!!!

- naprężenia rozciągające dla dźwigara dwutrapezowego

68906,25

σt,90,d=

0,2*

0,0500

67500

0,010199741188563

kN/cm2

σt,90,d=

0,010199741188563

0,103976527873505

kN/cm2

Warunek spełniony

10. Naprężenia ścinające na podporze

- siła poprzeczna

Qmax=

12,5

131,25

- moment statyczny

Sy=

21408,4544542872

cm3

Jy=

1392180,20652288

cm4

- naprężenia

τv=

131,25

21408,4544542872

1392180

0,11212866911753

kN/cm2

τv=

0,112

0,209

kN/cm2

Warunek spełniony

11. Sprawdzenie ugięć

dla klasy 2:

- obciążenie stałe

kdef=

0,8

- obciążenie zmienne

kdef=

0,25

- ugięcia doraźne ( z uwzględnieniem ścinania)

1,5

1+19,2*

1,56

* UM

Uinst=

UM*

0,15+0,85*

0,98

1,5

- ugięcie od zginania

Jk=

150

5062500

cm4

# ugięcie od obciążenia stałego

UgM=

5,0

384*

1300

5062500

1,92

# ugięcie od obciążenia zmiennego

UpM=

5,0

384*

1300

5062500

1,92

- ugięcie kalenicowe

Ufin=

1,56

1,92

(* 1 +

0,8

1,56

1,92

(* 1+

0,25

) =

9,17

Unet,fin=

L/200 =

2100

/ 200 =

10,5

Ufin=

9,17

Unet,fin=

10,5

Warunek spełniony

12. Naprężenia na docisk

- powierzchnia docisku

lop>

131,25

0,369

19,7482638888889

>> lop=

Ap=

360

cm2

- naprężenia

σc,90,d=

131,25

360

0,36

kN/cm2

σc,90,d=

0,365

KN/cm2

fc,90,d=

0,369

kN/cm2

Warunek spełniony

Sheet 6: zelbet


	Politechnika Warszawska
	Politechnika Warszawska
	Wydział Budownictwa Mechaniki i Petrochemii
	Instytut Budownictwa
	Zakład Konstrukcji Budowlanych

Kierunek studiów:
Budownictwo









Konstrukcje betonowe




Projekt budynku przemysłowego w wersji monolitycznej w konstrukcji żelbetowej, szkieletowej




















Sprawdziła:		Wykonał:
mgr inż. Halina Kowalska		Marek Kowalczyk

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Drewno projekt 1 pdf
Drewno projekt
Drewno projektkasia1
Drewno projekt 1 pdf
Drewno Projekty ja
drewno tablice pomocnicze do projektowania więźby dachowej
Moje drewno, PSW budownictwo projekty i inne
tytułowa, Budownictwo Politechnika Rzeszowska, Rok IV, Konstrukcje Drewniane, projekt drewno wojtek
Mathcad PROJEKT drewno 2
ARCHITEKTURA MIĘDZYWOJNIA, PROJEKTOWANIE, Drewno i konstrukcje drewniane, Naprawa oraz wzmacnianie e
Projekt drewno
projekt2 drewno
przodki w , budownictwo, V semestr, Konstrukcje drewniane, Projekt, przodki drewno obliczenia i rysu
przodki w , budownictwo, V semestr, Konstrukcje drewniane, Projekt, przodki drewno obliczenia i rysu
przodki w , budownictwo, V semestr, Konstrukcje drewniane, Projekt, przodki drewno obliczenia i rysu
Projekt drewno cz2
Projekt drewno

więcej podobnych podstron