---

Overview

obliczenia statyczne
tab5
tab6,7
tab8
tab10,11
tab12

---

Sheet 1: obliczenia statyczne

1.0 Dane projektowe i geometria komina
1.1 dane
H =	153,0	m	wysokość komina			beton B20
Q =	190,0	m3/s	ilość gazów wylotowych			stal A0
t =	95,0	oC	temp. gazów dopływających			strefa wiatrowa I
hcz =	15	m	wysokość do czopucha
hf =	2,7	m	wysokość fundamentu
1.2 wymiary komina
* średnica przy wylocie
				5,499	m
		Dw = 1,2 * Dw` =		6,599	m przyjęto Dw =		6,60	m
		dz = Dw + 2*(gt + gi + gw ) =			7,4	m
* średnia prędkość gazów
	V = 0,1 * H =		15,3	m/s do obliczeń przyjmujemy V =				8	m/s
	gt =	0,2	m	grubość trzonu żelbetowego
	gi =	0,08	m	izolacja z wełny żużlowej białej
	gw =	0,12	m	wykładzina z cegły ceramicznej, dobrze wypalonej !
* średnica przy podstawie
		Dz = dz + 2*H*i =		12,91	m
		i =	0,018	zbieżność zewnętrzna
* powierzchnia odniesienia
		A = h*(Dg + Dd) / 2
		h =	10,0	m	wysokość jednego segmentu
		Dg - średnica górna
		Dd - średnice dolna
tab.1 wymiary geometryczne komina
Nr	poz	śred. zew.	grubość	śred. zew.	grubość	śred. zew.	grubość	śred.wew.	powierz.
segm	przek	trzonu	trzonu	izolacji	izolacji	wymurówki	wymurówki	wymurówki	odnies. A
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m 2]
	153	7,400	0,2	7	0,08	6,84	0,12	6,6
1	150	7,508	0,2	7,108	0,08	6,948	0,12	6,708	22,362
	150	7,508	0,2	7,108	0,08	6,948	0,12	6,708
2	140	7,868	0,2	7,468	0,08	7,308	0,12	7,068	76,88
	140	7,868	0,2	7,468	0,08	7,308	0,12	7,068
3	130	8,228	0,2	7,828	0,08	7,668	0,12	7,428	80,48
	130	8,228	0,2	7,828	0,08	7,668	0,12	7,428
4	120	8,588	0,2	8,188	0,08	8,028	0,12	7,788	84,08
	120	8,588	0,2	8,188	0,08	8,028	0,12	7,788
5	110	8,948	0,2	8,548	0,08	8,388	0,12	8,148	87,68
	110	8,948	0,2	8,548	0,08	8,388	0,12	8,148
6	100	9,308	0,2	8,908	0,08	8,75	0,12	8,51	91,28
	100	9,308	0,2	8,908	0,08	8,75	0,12	8,51
7	90	9,668	0,2	9,268	0,08	9,11	0,12	8,87	94,88
	90	9,668	0,2	9,268	0,08	9,11	0,12	8,87
8	80	10,028	0,2	9,628	0,08	9,47	0,12	9,23	98,48
	80	10,028	0,2	9,628	0,08	9,47	0,12	9,23
9	70	10,388	0,2	9,988	0,08	9,83	0,12	9,59	102,08
	70	10,388	0,2	9,988	0,08	9,83	0,12	9,59
10	60	10,748	0,2	10,348	0,08	10,19	0,12	9,95	105,68
	60	10,748	0,25	10,248	0,08	10,09	0,12	9,85
11	50	11,108	0,25	10,608	0,08	10,45	0,12	10,21	109,28
	50	11,108	0,25	10,608	0,08	10,45	0,12	10,21
12	40	11,468	0,25	10,968	0,08	10,81	0,12	10,57	112,88
	40	11,468	0,25	10,968	0,08	10,81	0,12	10,57
13	30	11,828	0,25	11,328	0,08	11,17	0,12	10,93	116,48
	30	11,828	0,25	11,328	0,08	11,17	0,12	10,93
14	20	12,188	0,25	11,688	0,08	11,53	0,12	11,29	120,08
	20	12,188	0,25	11,688	0,08	11,53	0,12	11,29
15	10	12,548	0,25	12,048	0,08	11,89	0,12	11,65	123,68
	10	12,548	0,25	12,048	0,08	11,89	0,12	11,648
16	0	12,908	0,25	12,408	0,08	12,25	0,12	12,008	127,28
								S A =	1553,6
1.2 wymiary czopucha
* przekrój wylotu
		Fw =p*dw2 / 4 =		34,212	m2
* przekrój czopucha
		Fcz = a*b > Fw
		b = 1,5*a
				4,776
		Fcz=Fw =	34,212	m2
		a =	4,80	m
		b =	7,20	m
2.0 Zestawienie obciążeń działających na komin
2.1 ciężar własny komina
* ciężar poszczególnych warstw w segmencie
	Gi = (p/2)*(Dgi + Ddi - 2*gi)*h*gi*gi
	Dgi - średnica górna
	Ddi - średnica dolna
	gi - grubość warstwy
	h =	10,0	m
	gi - ciężar warstwy
* ciężar głowicy na ostatnim segmencie
	Gg = (p/4)*(Dz - Dw)*h``*Ds.*g
	Dz`=Dz+gt=	7,80	m	średnica zewnętrzna
	Dw =	6,60	m	średnica wewnętrzna
	h`` =	2,5	m	wysokość głowicy
	Ds. = Dz - gt =		7,6	m
	gt =	0,2	m	grubość trzonu , wysięg głowicy
* ciężar wspornika
	Gw = (p/2)*D`*a*h`*g
	h` =	1,25	m		wysokość wspornika
	a = gi + gw =		0,2	m	wysięg wspornika
	D` = Dg - 2*gt - a
* ciężar objętościowy poszczególnych materiałów
	gt =	24	kN/m3	żelbet		gf =	1,1
	gi =	1,5	kN/m3	wełna żużlowa biała		gf =	1,3
	gw =	18	kN/m3	cegła ceramiczna		gf =	1,1
* ciężar własny komina w fazie montażu
	Gm = Gt + Gw
* ciężar własny komina w fazie eksploatacji
	Ge = Gt + Gw + Gi +Gw
tab.2 ciężar własny komina dla fazy montażu i fazy eksploatacji
Nr	poz	trzon	wspornik	izolacja	wymur.	cięż. cał.	ciężar Gm	ciężar Ge
segm	przek					segment	ponad	ponad
		Gt	Gw	Gi	Gw	G	przekrój	przekrój
	[ m ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]	[ kN ]
		429,8
1	150	328,2	0,0	26,3	459,7	1243,9	757,9	1243,9
2	140	1102,0	13,0	27,2	475,6	1617,8	1873,0	2861,7
3	130	1129,2	13,7	28,5	500,0	1671,4	3015,8	4533,0
4	120	1156,3	14,4	29,9	524,4	1725,0	4186,5	6258,0
5	110	1183,5	15,1	31,2	548,8	1778,6	5385,0	8036,6
6	100	1210,6	19,4	32,6	573,3	1835,9	6615,1	9872,5
7	90	1237,7	20,3	34,0	597,7	1889,7	7873,1	11762,2
8	80	1264,9	21,1	35,3	622,1	1943,5	9159,1	13705,6
9	70	1292,0	22,0	36,7	646,6	1997,2	10473,1	15702,9
10	60	1311,6	22,8	38,0	671,0	2043,5	11807,5	17746,3
11	50	1338,8	23,7	39,0	688,6	2090,1	13170,0	19836,4
12	40	1365,9	24,5	40,4	713,1	2143,9	14560,4	21980,3
13	30	1393,1	25,4	41,7	737,5	2197,6	15978,9	24177,9
14	20	1420,2	26,2	43,1	761,9	2251,4	17425,3	26429,3
15	10	1447,3	27,1	44,4	786,3	2305,2	18899,7	28734,5
16	0	1474,5	27,9	45,1	823,0	2370,5	20402,1	31105,0
2.2 obciążenie wiatrem
2.2.1 wartość charakterystycznego ciśnienia wiatru qk
	qk = 1,2*qk` =		0,3	kN/m2
	qk` =	0,25	kN/m2	strefa I
2.2.2 współczynnik gd
	gd =	1,3	dla kominów 100 - 250 [m]
2.2.3 Sprawdzenie podatności komina na dynamiczne działanie wiatru
	* podstawowy okres drgań własnych
					2,933	s
	g =	9,81	m/s2
	E =	27500000	kN/m2	beton B20
	H =	153,0	m
	~ G = Aot*gt + Aoi*gi + Aow*gw =				325,543894480764	kN/m
	Aot = (p/4)*(Doz2 - Dozi2) =			9,942	m2
	Aoi = (p/4)*(Dozi2 - Dozw2) =			3,098	m2
	Aow = (p/4)*(Dozw2 - Doww2)=			4,572	m2
gt =	24	kN/m3		Doz =	12,91	m	Dozw =	12,25	m
gi =	1,5	kN/m3		Dozi =	12,41	m	Doww =	12,01	m
gw =	18	kN/m3
	~ Jo = (p/64)*(Doz4 - Dozi4) =			199,189	m4
	~ K = B1 - B2 * exp-(B3*(Dw/Do)) =				1,610
				1,759
				0,555
2,291
z = gw/go =		0,800	gw =	0,2	m	Dw = Dz=	7,4	m
			go =	0,25	m	Do = Doz=	12,91	m
	* częstotliwość drgań własnych
		n = 1/ T =	0,341	1/s
*** komin kwalifikuje się jako budowla podatna na działanie wiatru ,
	konieczne jest obliczenie wartości b
2.2.4 współczynnik ekspozycji Ce , teren A
	100 < z < 280		Ce = 1,5 + 0,004*z			segmenty 1-6
	40 < z < 100		Ce = 1,23 + 0,0067*z			segmenty 7-12
	20 < z < 40		Ce = 0,9 + 0,015*z			segmenty 13 , 14
	10 < z < 20		Ce = 0,8 + 0,02*z			segment 15
	z < 10 m		Ce = 1,0			segment 16
2.2.5 współczynnik aerodynamiczny Cx
	* H / Dsr =		15,068	< 25
	H =	153,0	m
	Dsr = SA / H =		10,154	m
	SA =	1553,6	m2
	* Cx = 0,7*(1 - 0,25*lg(25*(Dsr/H)) ) =				0,662
2.2.6 współczynnik działania porywów wiatru b
					2,790
		r =	0,08
		Ce=1,5 + 0,004*H =		2,112
	~					3,439
		n =	0,341
	~ kb = A*(lnH)2 + B + lnH + C =				6,564
		H =	153,0	m
		A = -0,042 / (28,8*x +1) =			-0,0144
		B = -x / (2,65*x + 0,24 ) =			-0,1596
		C = 2,29 - 0,12*x + (x - 1,29)/((24,5*x +3,48) =					2,058
			x = Dsr / H =		0,0664
			Dsr = SA / H =		10,1540	m
	~ kr = 2*p*kl*ko / D =			0,5895
		D =	0,15
		kl = (p/3)*[1 / (1+(8*n*H/3*VH)) ] * [ 1 / (1+(10*n*L/VH)) ] =						0,082602603967608
		H =	153,0	m
		n =	0,341	1/s
		L = Dsr =	10,1540	m
				29,0654433993359	m/s
		Vk =	20	m/s
		Ce=1,5 + 0,004*H =		2,112
		ko = x2 / (1+x2)4/3 =		0,170382732396123
		x = 1200*n / VH =		14,0763158273667
		VH =	29,065	m/s
		n =	0,341	1/s
2.2.7 obciążenie charakterystyczne wiatrem
		pk = qk * Ce * Cx * b * gd
		qk =	0,25	kN/m2
		Ce -	zależny od wysokości z
		Cx =	0,662
		b =	2,790
		gd =	1,3
2.2.8 obciążenie obliczeniowe wiatrem
		po = pk * gf
		gf =	0,8	stadium montażu
		gf =	1,2	stadium eksploatacji
2.2.9 mement względem podstawy Mo
			Moi = Wi * zsri
tab.3 obciążenie charakterystyczne komina od wiatru
Nr	poz	Ce	obc pk	pksr	powierz.	obc wiatr	moment
segm	przek				odnies A	na segm.	Moi
	[ m ]		[ kPa ]	[ kPa ]	[ m2 ]	W [ kN ]	[ kNm ]
	153	2,112	1,267
1	150	2,100	1,260	1,263	22,362	28,25	4279,96
	150	2,100	1,260
2	140	2,060	1,236	1,248	76,88	95,93	13909,22
	140	2,060	1,236
3	130	2,020	1,212	1,224	80,48	98,49	13295,66
	130	2,020	1,212
4	120	1,980	1,188	1,200	84,08	100,87	12609,29
	120	1,980	1,188
5	110	1,940	1,164	1,176	87,68	103,09	11855,30
	110	1,940	1,164
6	100	1,900	1,140	1,152	91,28	105,13	11038,86
	100	1,900	1,140
7	90	1,833	1,100	1,120	94,88	106,23	10092,17
	90	1,833	1,100
8	80	1,766	1,059	1,079	98,48	106,31	9036,01
	80	1,766	1,059
9	70	1,699	1,019	1,039	102,08	106,09	7956,70
	70	1,699	1,019
10	60	1,632	0,979	0,999	105,68	105,58	6862,92
	60	1,632	0,979
11	50	1,565	0,939	0,959	109,28	104,79	5763,34
	50	1,565	0,939
12	40	1,498	0,899	0,919	112,88	103,70	4666,64
	40	1,500	0,900
13	30	1,350	0,810	0,855	116,48	99,57	3484,92
	30	1,350	0,810
14	20	1,200	0,720	0,765	120,08	91,84	2296,04
	20	1,200	0,720
15	10	1,000	0,600	0,660	123,68	81,61	1224,17
	10	1,000	0,600
16	0	1,000	0,600	0,600	127,28	76,35	381,76
						Mo =	118752,96
3.0 Wpływ ugięcia II rzędu
3.1 Sprawdzenie warunku konieczności uwzględnienia wpływu ugięcia II rzędu
				0,350	=< 0,35
					zatem można pominąć wpływ ugięcia II rzędu
		Ho = H =	153,0	m
		E =	27500000	kN/m2
		Jo =	199,189	m4
		No =	28734,54	kN
4.0 Wymiarowanie komina
beton B20
fck =	16	MPa	stal A0 St0S
fctk =	1,3	MPa
fcd =	10,6	MPa	fyd =	190	MPa
fctd =	0,87	MPa	fyk =	220	MPa
Ecm =	27500	MPa	Ea =	210000	MPa
4.1 naprężenia w trzonie
	* w betonie		sb =( N / Ab )*B		* w stali		sa = sb*C
		Ab = 2*p*rs*g		pole przekroju
		N -	siła ściskająca na poziomie przekroju
		N = Gm	dla stadium montażu
		N = Ge	dla stadium eksploatacji
		rs = (Dzt - Dzi) / 4		promień średni
		g -	grubość trzonu
		n = Ea / Ecm =		8
		m -	minimalny procent zbrojenia
		eo = M / N
		B , C -	wsp żal od : n , m , eo/rs
4.2 naprężenia dopuszczalne
	* stadium montażu				* stadium eksploatacji
	sbdop = 0,4*fck =		6,4	MPa	sbdop=0,65*fck=		10,4	MPa
	sadop = 0,65*fyd =		123,5	MPa	sadop =0,7*fyd=		133	MPa
4.3 minimalny procent zbrojenia m
	* zbrojenie pionowe
		m = 4,2*fck / 100*fyd =			0,0035	min. odległość 300 mm
	* zbrojenie poziome
		m = 2,1*fck / 100*fyd =			0,0018	stąd:	0,002
						min. odległość 200 mm
4.4 wymiarowanie trzonu
tab.4 zbrojenie pionowe w trzonie komina
Nr	poz	średni	pole pow.	stopień	pole	zbroj	stopień	pole	zbroj	obwód
segm	przek	promień	betonu	zbrojenia	zbrojenia	pion	zbrojenia	zbrojenia	pion	średni
		rs	Ab	zewn.	As	zewn.	wewn.	As	wewn.	trzonu
	[ m ]	[ m ]	[ m2 ]	m	[ cm2 ]		m	[ cm2 ]		[ m ]
1	150	3,654	4,592	0,002	91,84	82f12	0,0015	68,88	82f12	22,959
2	140	3,834	4,818	0,002	96,36	86f12	0,0015	72,27	86f12	24,090
3	130	4,014	5,044	0,002	100,88	90f12	0,0015	75,66	90f12	25,221
4	120	4,194	5,270	0,002	105,41	94f12	0,0015	79,06	94f12	26,352
5	110	4,374	5,497	0,002	109,93	98f12	0,0015	82,45	98f12	27,483
6	100	4,554	5,723	0,002	114,45	102f12	0,0015	85,84	102f12	28,614
7	90	4,734	5,949	0,002	118,98	106f12	0,0015	89,23	106f12	29,745
8	80	4,914	6,175	0,002	123,50	110f12	0,0015	92,63	110f12	30,876
9	70	5,094	6,401	0,002	128,03	114f12	0,0015	96,02	114f12	32,007
10	60	5,274	6,628	0,002	132,55	118f12	0,0015	99,41	118f12	33,138
11	50	5,429	8,528	0,002	170,56	152f12	0,0015	127,92	152f12	34,111
12	40	5,609	8,811	0,002	176,21	156f12	0,0015	132,16	156f12	35,242
13	30	5,789	9,093	0,002	181,87	162f12	0,0015	136,40	162f12	36,373
14	20	5,969	9,376	0,002	187,52	166f12	0,0015	140,64	166f12	37,504
15	10	6,149	9,659	0,002	193,18	172f12	0,0015	144,88	172f12	38,635
16	0	6,329	9,942	0,002	198,83	176f12	0,0015	149,12	176f12	39,766
5.0 Wpływy termiczne podczas eksploatacji
5.1 temperatura gazów dopływających
		tw = 1,2*t =		114	oC -	na wysokości hcz =		15	m
					-	zmniejsza się z wysokością
		tw` =	95,0	oC		0,5 oC na 1 m
5.2 temperatura zewnętrzna
	tz` =	-25	oC	dla obliczenia max różnicy temperatur
	tz``=	35	oC	dla obliczenia max temperatury w płaszczu
5.3 współczynnik przenikania ciepła k
	1/k = 1/an + (gw/lw)*kw*(R/rw) + (gi/li)*ki*(R/ri) + (gt/lt)*kt*(R/rt) + 1/ao
	an = 8+V =	16	Wm-2K-1
	ao =	24	Wm-2K-1	dla obliczenia max różnicy temperatur
	ao =	8	Wm-2K-1	dla obliczenia max temperatury w płaszczu
	V =	8	m/s
	gw , gi , gt -		grubości poszczególnych warstw
	rw , ri , rt -		promienie zewn. poszczególnych warstw
	R -		promień zewnętrzny płaszcza
	lw -	Wm-1K-1	współczynniki przewodności cieplnej
	li -	Wm-1K-1	dla poszczególnych warstw
	lt -	Wm-1K-1	zależne od temperatury wew. na danym poziomie
	kw = 0,49 + 0,57*(R/rw) - 0,06*(R/rw)2					współczynniki uwzględniające
	ki = 0,49 + 0,57*(R/ri) - 0,06*(R/ri)2					krzywiznę komina
	kt = 0,49 + 0,57*(R/rt) - 0,06*(R/rt)2
5.4 spadki temperatury na poszczególnych warstwach
	Dti = k*(gi/li)*ki*(R/ri)*Dt
	Dt = twi + tz
5.5 temperatura na zewnątrz płaszcza
	tzew = tw - Dtw - Dti - Dtt - (k/an)*Dt - (k/ao)*Dt
5.6 maksymalna temperatura na płaszczu
	tmax = tw - Dtw - Dti - Dtt - (k/an)*Dt
X
6.0 Sprawdzenie powstania i szerokości rys
6.1 moment termiczny
		Mt = at*Dt*E*J1 / g
	at =	1E-05
	Dt = Dtt -	różnica temperatur
	E =	27500	MPa	dla B20
	J1 = 1,0*g / 12
6.2 moment rysujący
		M1 = W1*(fctk` - No/A1)
		W1 = 1,0*g / 6
		A1 = 1,0*g
		fctk` = 0,3*(fcdG + 8)0,66 *(2,6 + 24*g)/(1+40*g)
		fcdG =	35	MPa
		No = N / ob.
		ob. = 2*p*R
		N = GE	siła osiowa w stadium eksploatacji, charakterystyczna.
X
7.0 Sprawdzenie ugięcia komina
7.1 sprężyste odkształcenie wierzchołka komina
		yw = SWi*Ho / 4*E*Jo
		SWi =	1437,48	kN - suma sil poziomych od wiatru , charakterystyczna.
		Ho =	153,0	m
		E =	27500	MPa
		Jo =	199,189	m4
7.2 Sprawdzenie warunku
		yw < Ho/200
		yw =	0,010037766753701	m < Ho / 200 =		0,765	m
						warunek spełniony
8.0 Sprawdzenie stateczności komina
8.1 współczynnik wyboczenia
		j = Pkr / No > 2,5
	No = GE =		28734,54	kN obciążenie pionowe w stadium eksploatacji , charakterystyczne.
	~
		Ji = p*(R4 - r4)/4
		ai = Ho - z
		Ho =	153,0	m
		E =	27500	MPa
tabl.9 obliczenie siły krytycznej
Nr	poziom	promień	promień
segm	przek	zew trz	wew trz.	Ji	ai	[........]-1
	z	R	r
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m4 ]	[ m ]
1	150	3,754	3,554	30,677	3,0	0,999940371306095
2	140	3,934	3,734	35,435	13,0	0,998936317859293
3	130	4,114	3,914	40,661	23,0	0,996832930246931
4	120	4,294	4,094	46,378	33,0	0,99379069113428
5	110	4,474	4,274	52,607	43,0	0,989947443731149
6	100	4,654	4,454	59,370	53,0	0,985421854245395
7	90	4,834	4,634	66,690	63,0	0,980316292963204
8	80	5,014	4,814	74,587	73,0	0,974719240431852
9	70	5,194	4,994	83,085	83,0	0,968707304196549
10	60	5,374	5,174	92,205	93,0	0,881536858134084
11	50	5,554	5,304	125,742	103,0	0,955500013277917
12	40	5,734	5,484	138,663	113,0	0,948586652061118
13	30	5,914	5,664	152,441	123,0	0,941477323873196
14	20	6,094	5,844	167,103	133,0	0,934210127127506
15	10	6,274	6,024	182,677	143,0	0,926818243298505
16	0	6,454	6,204	199,189	153,0
		Pkr =	332488,682367492	kN
		j = Pkr / No =		11,57	> 2,5
9.0 Fundament
9.1 wymiary fundamentu - płyta kołowa
hf =	2,7	m	Df =	23,0	m	Rf =	11,500	m
h1 =	1,7	m	Dz =	12,908	m	Rz =	6,454	m
h2 =	2,2	m	d1 =	13,5	m	r1 =	6,750	m
h3 =	0,5	m	d2 =	12,008	m	r2 =	6,004	m
9.2 zebranie obciążeń
* ciężar komina			p.2.1 t.2
	GNkE =	28734,54	kN		GNoE =	31713,66	kN
	GNkM =	18899,69	KN		GNoM =	20789,7	KN
* siła pozioma od wiatru
	Wk =	1437,484	kN	p.2.2.9 t.3	WE =	1724,98031605267	kN	p.4.5 t.6
					WM =	1149,98687736845	kN	p.4.5 t.5
* moment od obciążenia poziomego
	Mk =	99064,0505022317	kNm	p.4.5 t.5	ME =	118876,860602678	kNm	p.4.5 t.6
					MM =	79251,2404017853	KNm	p.4.5 t.5
* moment dodatkowy od obciążenia wiatrem względem podstawy fundamentu
	MDk =Wk*hf =		3881,20571111851	kNm	MDE =WE*hf =		4657,44685334221	kNm stadium E
					MDM =WM*hf =		3104,96456889481	kNm stadium M
* ciężar fundamentu				g =	24	kN/m3	gf =	1,1
	V1 = p*Rf2*h1 =		706,31	m3
	V2 = p*(h2-h1)*(Rf2+Rf*R1+R12)/3 =				133,747	m3
	V3 = p*r22*h3 =		56,62	m3
	V4 = p*(hf-h2)*(R12+R1*Rz+Rz2)/3 =				68,477	m3
	Vf = V1+V2+V4-V3 =			908,532	m3
	Gfk = Vf*g =		21804,7719070607	kN	Gfo = Gfk*gf =		23985,2490977667	kN
* ciężar gruntu na fundamencie				g =	18,5	kN/m3	gf =	1,2
	V5 = p*Rf2*hf - Vf - V3 =			156,627942865337	m3
	Ggk = V5*g =		2897,61694300874	kN	Ggo = Ggk*gf =		3477,14033161048	kN
* ciężar izolacji fundamentu - piasek drobny					g =	17	kN/m3	gf =	1,3
	V3 =	56,62	m3
	Gizk = V3*g =		962,609549057741	kN	Gizo = Gizk*gf =		1251,39241377506	kN
* ciężar posadzki betonowej gpos =				0,1	m g =	24	kN/m3	gf =	1,2
	Vpos =p*Rf2*gpos=		41,548	m3
	Gposk = Vpos*g =		997,141508249401	kN	Gposo = Gposk*gf =		1196,56980989928	kN
* ciężar podlewki betonowej gpod =				0,2	m g =	24	kN/m3	gf =	1,2
	Vpod =p*Rf2*gpod=		83,095	m3
	Gpodk = Vpod*g =		1994,2830164988	kN	Gpodo = Gpodk*gf =		2393,13961979856	kN
~~ siły w poziomie posadowienia
* siła pionowa
NkE =GNkE+Gfk+Ggk+Gizk+Gposk+Gpodk =					57390,96	kN
NkM =GNkM+Gfk+Ggk+Gizk+Gposk+Gpodk =					47556,11	kN
NoE =GNoE+Gfo+Ggo+Gizo+Gposo+Gpodo =					64017,15	kN
NoM =GNkoM+Gfo+Ggo+Gizo+Gposo+Gpodo=					53093,2	kN
* siła pozioma
Tk = Wk =		1437,484	kN
	ToE = WoE =	1724,98031605267	kN
	ToM = WoM =	1149,98687736845	kN
* moment zginający
Mk = Mk + MDk =			102945,25621335	kNm
ME = ME + MDE =			123534,30745602	kNm
MM = MM + MDM =			82356,2049706801	kNm
9.3 przyjęcie kształtu zastępczego
~ płytę kołową średnicy Df zamieniamy na równoważny jej kwadrat o bokach BxL
				16,263	m B =	16,3	m
9.4 obliczenie oporu granicznego gruntu QfNB
	~ parametry gruntu
		Pd :	H =	5,2	m
			ID1 =	0,76
			f 1=	32
			g1 =	17,75	kN/m3
		Ps/r :
			ID2=	0,29
			f2 =	31,5
			g2 =	16,95	kN/m3
								1383856,13256057	kN
h = H - hf =		2,5	m
	hf =	2,7	m
	B` =L` =B + h/3 =		17,10	m
	Ecm = MoE / NoE =		1,93	m
	N` = NoE + B`*L`*h* g1=			76987,9725125616	kN
	eL`=Ecm` = NoE*Ecm - ToE*h / N`=			1,55	m
			14,00
	Dmin` = hf + h =		5,2	m
	ND(32) =		23,18
	NB(31,5)=		9,62		tgdB /tgf1 =		0,043121968426299	iD =	1
	tgdB= ToE / NoE=		0,027		tgdB /tgf2 =		0,04397121704981	iB =	1
9.5 obliczenie naprężeń pod stopą
~~ z fundamentu wydzielamy pasmo najbardziej obciążone o szerokości B` od krawędzi
	B` = 0,25 * B =		4,07	m
	* pole płyty F
	F = B*L =		264,5	m2
	* wskaźnik wytrzymałości W
	W = B*L2/ 6 =		716,94735055806	m3
			B
					s2
s1		s3
~~ naprężenia
	s1 = NoE/F + ME/W =			414,336784715949	kN/m2
	s2 = NoE/F - ME/W =			69,7248481215445	kN/m2
	s3 =s2 +(s1 - s2)*(1 - 0,25)=			328,183800567348	kN/m2
	ssr = (s1 + s3)/2* =			371,260292641648	kN/m2
~~ sprawdzenie warunku naprężeń dopuszczalnych pod płytą
			ssr*B`*L < m*QfNB
		ssr*B`*L =	24549,586850929	< m*QfNB =		871829,363513158	kN
		m =	0,63		warunek spełniony
9.6 sprawdzenie warunku nacisków fundamentu na grunt
9.6.1 naciski w trakcie montażu , wartości charakterystyczne
		q = N/F - M/W > 0
		N = NkM - Ggk-Gizk-Gposk =			42698,75	kN
		M = MM =	82356,2049706801	kNm
			q =	46,56	kN/m2 > 0
						warunek spełniony
9.6.2 naciski w trakcie eksploatacji
		qmax = SN/F + M/W =			331,85	kN/m2
		qmin = SN/F - M/W =			102,11	kN/m2
		SN =NkE=	57391,0	kN
		M = ME =	82356,2049706801	kNm
~~ sprawdzenie warunku
		qmax / qmin =		3,25	< 5
					warunek spełniony
9.7 sprawdzenie osiadań fundamentu
~~ dla całkowitego charakterystycznego obciążenia stałego
		s` = q`*w*Df*(1-n2) / Eo < 80 mm
	q = NkE / Af =		138,13315931443	kN/m2
		NkE =	57390,96	kN
		Af = p*Df2 / 4 =		415,47562843725	m2
	Df =	23	m
	w =	0,79
	n =	0,3
	Eo =	70000	kPa
		s` =	0,033	<	0,08	m
						warunek spełniony
~~ dla całkowitego charakterystycznego obciążenia stałego i wiatru
		s`` = q``*w*Df*(1-n2) / Eo < 120 mm
	q = qmax =		331,85	kN/m2
	Df =	23	m
	w =	0,79
	n =	0,3
	Eo =	70000	kPa
		s`` =	0,078	<	0,12	m
					warunek spełniony
~~ sprawdzenie warunku
		s`` - s` / Df < 1/200
		0,0020	<	0,005
					warunek spełniony
9.8 obliczenie momentów zginających w płycie fundamentowej
~~ momenty promieniowe i pierścieniowe od obciążeń symetrycznych
		Mrs = (po*a2/16) * X
		Mts = (po*a2/16) * X`
	po = N/Ff =		87,9829261005671	kN/m2
	N = NoE - Gfo - Ggo =			36554,76	kN
	Ff =p R2 =		415,47562843725	m2
	Rf =	11,5	m
	* współczynniki X i X` odczytujemy z wykresów dla wartości
		~ b = R/a =	1,8
		a = (Rz + r2) /2 =		6,2	m
		~ R / r
~~ momenty promieniowe i pierścieniowe od obciążeń antysymetrycznych
		Mfyk = (pa*a2/16) * Y
		Mta = (pa*a2/16) * Y`
	pa = M/Wf =		103,41991641948	kN/m2
	M = ME =		123534,30745602	kNm
	Wf =p Df3 /32 =		1194,49243175709	m2
	Df =	23	m
	* współczynniki Y i Y` odczytujemy z wykresów dla wartości
		~ b = R/a =	1,8
		a = (Rz + r2) / 2 =		6,2	m
		~ R / r
9.9 obliczenie zbrojenia płyty fundamentowej
~ obliczamy zbrojenie na 1mb płyty pojedynczo zbrojonej
~ minimalne zbrojenie
		Famin = 0,0015*b*ho
		b =	1,0	m
~ obliczenie zbrojenia
		Sb = M / b*ho2*fcd*a
		fcd =	10,6	MPa	beton B20
		fyd =	190	MPa	stal A 0 St0S
X
X

---

Sheet 2: tab5

4.5 sprawdzenie nośności trzonu komina w stadium montażu i w stadium eksploatacji
tab.5 sprawdzenie nośności w stadium montażu(eksploatacji)
STADIUM MONTAŻU
Nr	poz.	śred.	grub	śred.	obc.	pow.	siła	cięż.M	mom.	prom.	eo/rs	stop.	wsp	wsp	pow.	sb	sbdop	sa	sadop
seg	przek.	zew.	trzonu	wew.	wiatr	odn.	poz.	ponad	wiatr	śred.		zbroj.	B	C	przek.
	z	Dzt	gt	Dwt	pksr*gf	A	W	przek.	M	rs		m			Ab
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[kN/m2]	[m2]	[ kN ]	[ kN ]	[kNm]	[ m ]					[ m2 ]	[MPa]	[MPa]	[MPa]	[MPa]
	153	7,4	0,2	7
1	150	7,508	0,2	7,108	1,01066312961413	22,362	22,6004489044313	757,933103782705	33,9006733566469	3,654	0,012240774730791	0,0035	1,95	0,02	4,59175182248684	0,321874876847291	6,4	0,006437497536946	123,5
	150	7,508	0,2	7,108
2	140	7,868	0,2	7,468	0,998185807026305	76,88	76,7405248441824	1872,97481441015	375,015949667233	3,834	0,052223466108052	0,0035	1,95	0,02	4,81794649354531	0,758061737089202	6,4	0,015161234741784	123,5
	140	7,868	0,2	7,468
3	130	8,228	0,2	7,828	0,978989926121953	80,48	78,7891092542948	3015,83846957778	1486,60935103481	4,014	0,122803689645393	0,0035	1,95	0,02	5,04414116460377	1,16588430493274	6,4	0,023317686098655	123,5
	130	8,228	0,2	7,828
4	120	8,588	0,2	8,188	0,959794045217601	84,08	80,6994833218959	4186,5240692856	3388,95940604674	4,194	0,193012016571821	0,0035	1,95	0,02	5,27033583566224	1,54899463519313	6,4	0,030979892703863	123,5
	120	8,588	0,2	8,188
5	110	8,948	0,2	8,548	0,940598164313249	87,68	82,4716470469857	5385,03161353362	6100,96253986526	4,374	0,259018821157916	0,0035	1,95	0,02	5,4965305067207	1,91044362139918	6,4	0,038208872427984	123,5
	110	8,948	0,2	8,548
6	100	9,308	0,2	8,908	0,921402283408897	91,28	84,1056004295641	6615,05938519363	9640,13307422751	4,554	0,320004625177195	0,003536842105263	1,95	0,02	5,72272517777917	2,25405998023715	6,4	0,045081199604743	123,5
	100	9,308	0,2	8,908
7	90	9,668	0,2	9,268	0,895727792699326	94,88	84,986652971312	7873,07874739713	14021,681191698	4,734	0,376207318250121	0,003536842105263	1,95	0,02	5,94891984883763	2,58072119771863	6,4	0,051614423954373	123,5
	90	9,668	0,2	9,268
8	80	10,028	0,2	9,628	0,863574692184536	98,48	85,0448356863331	9159,08970014411	19253,1831129542	4,914	0,427774681740611	0,003536842105263	1,95	0,02	6,1751145198961	2,89229047619048	6,4	0,05784580952381	123,5
	80	10,028	0,2	9,628
9	70	10,388	0,2	9,988	0,831421591669747	102,08	84,8715160776477	10473,0922434346	25334,8734116606	5,094	0,474881082600459	0,003536842105263	1,95	0,02	6,40130919095456	3,19036766784452	6,4	0,063807353356891	123,5
	70	10,388	0,2	9,988
10	60	10,748	0,2	10,348	0,799268491154957	105,68	84,4666941452559	11807,5465548999	32264,671638245	5,274	0,51811654109104	0,003536842105263	1,95	0,02	6,62750386201303	3,47411578498294	6,4	0,069482315699659	123,5
	60	10,748	0,25	10,248
11	50	11,108	0,25	10,608	0,767115390640168	109,28	83,8303698891575	13169,9924569087	40038,1823198978	5,429	0,559975446852886	0,003536842105263	1,95	0,02	8,52785325816949	3,01148302081415	6,4	0,060229660416283	123,5
	50	11,108	0,25	10,608
12	40	11,468	0,25	10,968	0,734962290125378	112,88	82,9625433093526	14560,429949461	48648,6949605724	5,609	0,595677992388993	0,003536842105263	1,95	0,02	8,81059659699257	3,2225784132644	6,4	0,064451568265288	123,5
	40	11,468	0,25	10,968
13	30	11,828	0,25	11,328	0,683853257217541	116,48	79,6552274006991	15978,8590325568	58083,8720604776	5,789	0,62792278922357	0,003536842105263	1,95	0,02	9,09333993581565	3,42654902746589	6,4	0,068530980549318	123,5
	30	11,828	0,25	11,328
14	20	12,188	0,25	11,688	0,611868703826221	120,08	73,4731939554525	17425,2797061961	68306,3283842219	5,969	0,656719035420567	0,003536842105263	1,95	0,02	9,37608327463873	3,62403942368906	6,4	0,072480788473781	123,5
	20	12,188	0,25	11,688
15	10	12,548	0,25	12,048	0,527886724869681	123,68	65,2890301318821	18899,6919703789	79251,2404017853	6,149	0,681941073988362	0,003536842105263	1,95	0,02	9,65882661346181	3,81561868921776	6,4	0,076312373784355	123,5
	10	12,548	0,25	12,048
16	0	12,908	0,25	12,408	0,479897022608801	127,28	61,0812930376481	20402,0958251051	90639,3270748864	6,329	0,701950994813768	0,003536842105263	1,95	0,02	9,94156995228489	4,00179117080108	6,4	0,080035823416022	123,5
STADIUM EKSPLOATACJI
	153	7,4	0,2	7
1	150	7,508	0,2	7,108	1,5159946944212	22,362	33,9006733566469	1244	50,8510100349703	3,654	0,011187847145706	0,002	1,95	0,02	4,59175182248684	0,528251477832512	10,4	0,01056502955665	133
	150	7,508	0,2	7,108
2	140	7,868	0,2	7,468	1,49727871053946	76,88	115,110787266273	2862	562,523924500849	3,834	0,051270815089453	0,002	1,95	0,02	4,81794649354531	1,158220657277	10,4	0,02316441314554	133
	140	7,868	0,2	7,468
3	130	8,228	0,2	7,828	1,46848488918293	80,48	118,183663881442	4533	2229,91402655222	4,014	0,122552245744557	0,002	1,95	0,02	5,04414116460377	1,75241457399103	10,4	0,035048291479821	133
	130	8,228	0,2	7,828
4	120	8,588	0,2	8,188	1,4396910678264	84,08	121,049224982844	6258	5083,43910907011	4,194	0,193683259789661	0,002	1,95	0,02	5,27033583566224	2,31543948497854	10,4	0,046308789699571	133
	120	8,588	0,2	8,188
5	110	8,948	0,2	8,548	1,41089724646987	87,68	123,707470570478	8037	9151,44380979789	4,374	0,260338107856687	0,002	1,95	0,02	5,4965305067207	2,85114341563786	10,4	0,057022868312757	133
	110	8,948	0,2	8,548
6	100	9,308	0,2	8,908	1,38210342511335	91,28	126,158400644346	9873	14460,1996113413	4,554	0,321627825975488	0,002	1,95	0,02	5,72272517777917	3,36402618577075	10,4	0,067280523715415	133
	100	9,308	0,2	8,908
7	90	9,668	0,2	9,268	1,34359168904899	94,88	127,479979456968	11762	21032,521787547	4,734	0,377724378052861	0,002	1,95	0,02	5,94891984883763	3,85553431558935	10,4	0,077110686311787	133
	90	9,668	0,2	9,268
8	80	10,028	0,2	9,628	1,2953620382768	98,48	127,5672535295	13706	28879,7746694313	4,914	0,428804484794191	0,002	1,95	0,02	6,1751145198961	4,32801666666667	10,4	0,086560333333333	133
	80	10,028	0,2	9,628
9	70	10,388	0,2	9,988	1,24713238750462	102,08	127,307274116472	15703	38002,310117491	5,094	0,475085727708602	0,002	1,95	0,02	6,40130919095456	4,78349010600707	10,4	0,095669802120141	133
	70	10,388	0,2	9,988
10	60	10,748	0,2	10,348	1,19890273673244	105,68	126,700041217884	17746	48397,0074573675	5,274	0,517094091025374	0,002	1,95	0,02	6,62750386201303	5,22147773037543	10,4	0,104429554607509	133
	60	10,748	0,25	10,248
11	50	11,108	0,25	10,608	1,15067308596025	109,28	125,745554833736	19836	60057,2734798466	5,429	0,557676543989272	0,002	1,95	0,02	8,52785325816949	4,53584582796095	10,4	0,090716916559219	133
	50	11,108	0,25	10,608
12	40	11,468	0,25	10,968	1,10244343518807	112,88	124,443814964029	21980	72973,0424408586	5,609	0,59189363595898	0,002	1,95	0,02	8,81059659699257	4,86477364236049	10,4	0,09729547284721	133
	40	11,468	0,25	10,968
13	30	11,828	0,25	11,328	1,02577988582631	116,48	119,482841101049	24178	87125,8080907163	5,789	0,622478319343325	0,002	1,95	0,02	9,09333993581565	5,18477870443946	10,4	0,103695574088789	133
	30	11,828	0,25	11,328
14	20	12,188	0,25	11,688	0,917803055739331	120,08	110,209790933179	26429	102459,492576333	5,969	0,649477712852702	0,002	1,95	0,02	9,37608327463873	5,49666823253476	10,4	0,109933364650695	133
	20	12,188	0,25	11,688
15	10	12,548	0,25	12,048	0,791830087304521	123,68	97,9335451978231	28735	118876,860602678	6,149	0,672804072648894	0,002	1,95	0,02	9,65882661346181	5,80115492600423	10,4	0,116023098520085	133
	10	12,548	0,25	12,048
16	0	12,908	0,25	12,408	0,719845533913201	127,28	91,6219395564722	31105	135992,891285686	6,329	0,690796690628791	0,002	1,95	0,02	9,94156995228489	6,1011331331964	10,4	0,122022662663928	133

---

Sheet 3: tab6,7

tab.6 obliczenie max rożnicy temperatury w trzonie
Nr	poziom	grub.	grubość	grubość	pr zew	pr zew	pr zew											spadki temp			temp
segm	przek	trzonu	izolacji	wymur.	trzonu	izolacji	wym.	R /ri	R /rw				ki	kw	k	twew	Dt	Dtw	Dti	Dtt	zewn
		gt	gi	gw	R , rt	ri	rw			lt	li	lw
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]								[Wm-2K-1]	oC	oC	oC	oC	oC	oC
	153	0,2	0,08	0,12	3,7	3,5	3,42	1,06	1,08	1,68	0,05	0,758333333333333	1,03	1,04	0,450	45	70	5,53592608634033	57,3723248947997	3,74821975088245	-25
1	150	0,2	0,08	0,12	3,754	3,554	3,474	1,06	1,08	1,68	0,05	0,758833333333333	1,03	1,04	0,452	46,5	71,5	5,65803442219635	58,5744448402556	3,84375566516213	-25
	150	0,2	0,08	0,12	3,754	3,554	3,474	1,06	1,08	1,68	0,05	0,758833333333333	1,03	1,04	0,452	46,5	71,5	5,65803442219635	58,5744448402556	3,84375566516213	-25
2	140	0,2	0,08	0,12	3,934	3,734	3,654	1,05	1,08	1,67	0,05	0,7605	1,02	1,03	0,456	51,5	76,5	6,06648198414802	62,574015376091	4,1662238815564	-25
	140	0,2	0,08	0,12	3,934	3,734	3,654	1,05	1,08	1,67	0,05	0,7605	1,02	1,03	0,456	51,5	76,5	6,06648198414802	62,574015376091	4,1662238815564	-25
3	130	0,2	0,08	0,12	4,114	3,914	3,834	1,05	1,07	1,67	0,05	0,762166666666667	1,02	1,03	0,460	56,5	81,5	6,47711322933412	66,5621143355685	4,49485681279863	-25
	130	0,2	0,08	0,12	4,114	3,914	3,834	1,05	1,07	1,67	0,05	0,762166666666667	1,02	1,03	0,460	56,5	81,5	6,47711322933412	66,5621143355685	4,49485681279863	-25
4	120	0,2	0,08	0,12	4,294	4,094	4,014	1,05	1,07	1,66	0,05	0,763833333333333	1,02	1,03	0,464	61,5	86,5	6,88992227068732	70,5388099745811	4,82964778929186	-25
	120	0,2	0,08	0,12	4,294	4,094	4,014	1,05	1,07	1,66	0,05	0,763833333333333	1,02	1,03	0,464	61,5	86,5	6,88992227068732	70,5388099745811	4,82964778929186	-25
5	110	0,2	0,08	0,12	4,474	4,274	4,194	1,05	1,07	1,66	0,05	0,7655	1,02	1,03	0,468	66,5	91,5	7,30489818176428	74,5041594015679	5,17059989145881	-25
	110	0,2	0,08	0,12	4,474	4,274	4,194	1,05	1,07	1,66	0,05	0,7655	1,02	1,03	0,468	66,5	91,5	7,30489818176428	74,5041594015679	5,17059989145881	-25
6	100	0,2	0,08	0,12	4,654	4,454	4,374	1,04	1,06	1,65	0,05	0,767166666666667	1,02	1,03	0,471	71,5	96,5	7,72202606167539	78,4582104631389	5,51772421528888	-25
	100	0,2	0,08	0,12	4,654	4,454	4,374	1,04	1,06	1,65	0,05	0,767166666666667	1,02	1,03	0,471	71,5	96,5	7,72202606167539	78,4582104631389	5,51772421528888	-25
7	90	0,2	0,08	0,12	4,834	4,634	4,554	1,04	1,06	1,64	0,05	0,768833333333333	1,02	1,03	0,475	76,5	101,5	8,14128784955024	82,4010032290849	5,87103852726293	-25
	90	0,2	0,08	0,12	4,834	4,634	4,554	1,04	1,06	1,64	0,05	0,768833333333333	1,02	1,03	0,475	76,5	101,5	8,14128784955024	82,4010032290849	5,87103852726293	-25
8	80	0,2	0,08	0,12	5,014	4,814	4,734	1,04	1,06	1,64	0,05	0,7705	1,02	1,03	0,479	81,5	106,5	8,56266295437117	86,332571171817	6,23056621109477	-25
	80	0,2	0,08	0,12	5,014	4,814	4,734	1,04	1,06	1,64	0,05	0,7705	1,02	1,03	0,479	81,5	106,5	8,56266295437117	86,332571171817	6,23056621109477	-25
9	70	0,2	0,08	0,12	5,194	4,994	4,914	1,04	1,06	1,63	0,05	0,772166666666667	1,02	1,03	0,482	86,5	111,5	8,98612874694246	90,2529421105052	6,59633543571325	-25
	70	0,2	0,08	0,12	5,194	4,994	4,914	1,04	1,06	1,63	0,05	0,772166666666667	1,02	1,03	0,482	86,5	111,5	8,98612874694246	90,2529421105052	6,59633543571325	-25
10	60	0,2	0,08	0,12	5,374	5,174	5,094	1,04	1,05	1,62	0,05	0,773833333333333	1,02	1,02	0,485	91,5	116,5	9,41166094769308	94,1621389723961	6,96837849277975	-25
	60	0,25	0,08	0,12	5,374	5,124	5,044	1,05	1,07	1,62	0,05	0,773833333333333	1,02	1,03	0,472	91,5	116,5	9,29033624703889	92,9340610028602	8,47623405604539	-25
11	50	0,25	0,08	0,12	5,554	5,304	5,224	1,05	1,06	1,62	0,05	0,7755	1,02	1,03	0,476	96,5	121,5	9,71033085472722	96,761662929481	8,93892717751206	-25
	50	0,25	0,08	0,12	5,554	5,304	5,224	1,05	1,06	1,62	0,05	0,7755	1,02	1,03	0,476	96,5	121,5	9,71033085472722	96,761662929481	8,93892717751206	-25
12	40	0,25	0,08	0,12	5,734	5,484	5,404	1,05	1,06	1,61	0,05	0,777166666666667	1,02	1,03	0,479	101,5	126,5	10,1321736234876	100,57701730101	9,40933469387735	-25
	40	0,25	0,08	0,12	5,734	5,484	5,404	1,05	1,06	1,61	0,05	0,777166666666667	1,02	1,03	0,479	101,5	126,5	10,1321736234876	100,57701730101	9,40933469387735	-25
13	30	0,25	0,08	0,12	5,914	5,664	5,584	1,04	1,06	1,60	0,05	0,778833333333333	1,02	1,03	0,482	106,5	131,5	10,55583615192	104,380140229984	9,8874993877343	-25
	30	0,25	0,08	0,12	5,914	5,664	5,584	1,04	1,06	1,60	0,05	0,778833333333333	1,02	1,03	0,482	106,5	131,5	10,55583615192	104,380140229984	9,8874993877343	-25
14	20	0,25	0,08	0,12	6,094	5,844	5,764	1,04	1,06	1,60	0,05	0,7805	1,02	1,03	0,486	111,5	136,5	10,9812892129177	108,171043579325	10,3734675567527	-25
	20	0,25	0,08	0,12	6,094	5,844	5,764	1,04	1,06	1,60	0,05	0,7805	1,02	1,03	0,486	111,5	136,5	10,9812892129177	108,171043579325	10,3734675567527	-25
15	10	0,25	0,08	0,12	6,274	6,024	5,944	1,04	1,06	1,59	0,05	0,782166666666667	1,02	1,02	0,489	116,5	141,5	11,4085028979044	111,94973541224	10,867288654214	-25
	10	0,25	0,08	0,12	6,274	6,024	5,944	1,04	1,06	1,59	0,05	0,782166666666667	1,02	1,02	0,489	116,5	141,5	11,4085028979044	111,94973541224	10,867288654214	-25
16	0	0,25	0,08	0,12	6,454	6,204	6,124	1,04	1,05	1,58	0,05	0,783833333333333	1,02	1,02	0,492	121,5	146,5	11,8374467350604	115,716220367311	11,3690149923054	-25
tab.7 obliczenie max temperatury w płaszczu
Nr	poziom	grub.	grubość	grubość	pr zew	pr zew	pr zew											spadki temp			max
segm	przek	trzonu	izolacji	wymur.	trzonu	izolacji	wym.	R /ri	R /rw				ki	kw	k	twew	Dt	Dtw	Dti	Dtt	temp
		gt	gi	gw	R , rt	ri	rw			lt	li	lw									płasz
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ m ]								[Wm-2K-1]	oC	oC	oC	oC	oC	oC
	153	0,2	0,08	0,12	3,7	3,5	3,42	1,06	1,08	1,68	0,05	0,758333333333333	1,03	1,04	0,434	45	10	0,762233868188391	7,89951463395242	0,516087099967762	36
1	150	0,2	0,08	0,12	3,754	3,554	3,474	1,06	1,08	1,68	0,05	0,758833333333333	1,03	1,04	0,435	46,5	11,5	0,877018801578842	9,07928188195887	0,595798069696754	36
	150	0,2	0,08	0,12	3,754	3,554	3,474	1,06	1,08	1,68	0,05	0,758833333333333	1,03	1,04	0,435	46,5	11,5	0,877018801578842	9,07928188195887	0,595798069696754	36
2	140	0,2	0,08	0,12	3,934	3,734	3,654	1,05	1,08	1,67	0,05	0,7605	1,02	1,03	0,439	51,5	16,5	1,26056722942887	13,0023881061532	0,865708545624491	36
	140	0,2	0,08	0,12	3,934	3,734	3,654	1,05	1,08	1,67	0,05	0,7605	1,02	1,03	0,439	51,5	16,5	1,26056722942887	13,0023881061532	0,865708545624491	36
3	130	0,2	0,08	0,12	4,114	3,914	3,834	1,05	1,07	1,67	0,05	0,762166666666667	1,02	1,03	0,443	56,5	21,5	1,64561656660794	16,9111939502599	1,14199189882503	36
	130	0,2	0,08	0,12	4,114	3,914	3,834	1,05	1,07	1,67	0,05	0,762166666666667	1,02	1,03	0,443	56,5	21,5	1,64561656660794	16,9111939502599	1,14199189882503	36
4	120	0,2	0,08	0,12	4,294	4,094	4,014	1,05	1,07	1,66	0,05	0,763833333333333	1,02	1,03	0,447	61,5	26,5	2,03223639253999	20,8059729972114	1,42454234096462	36
	120	0,2	0,08	0,12	4,294	4,094	4,014	1,05	1,07	1,66	0,05	0,763833333333333	1,02	1,03	0,447	61,5	26,5	2,03223639253999	20,8059729972114	1,42454234096462	36
5	110	0,2	0,08	0,12	4,474	4,274	4,194	1,05	1,07	1,66	0,05	0,7655	1,02	1,03	0,450	66,5	31,5	2,42047855250591	24,6869587250595	1,7132786562458	37
	110	0,2	0,08	0,12	4,474	4,274	4,194	1,05	1,07	1,66	0,05	0,7655	1,02	1,03	0,450	66,5	31,5	2,42047855250591	24,6869587250595	1,7132786562458	37
6	100	0,2	0,08	0,12	4,654	4,454	4,374	1,04	1,06	1,65	0,05	0,767166666666667	1,02	1,03	0,454	71,5	36,5	2,81038080467152	28,5543517845424	2,00813958620008	37
	100	0,2	0,08	0,12	4,654	4,454	4,374	1,04	1,06	1,65	0,05	0,767166666666667	1,02	1,03	0,454	71,5	36,5	2,81038080467152	28,5543517845424	2,00813958620008	37
7	90	0,2	0,08	0,12	4,834	4,634	4,554	1,04	1,06	1,64	0,05	0,768833333333333	1,02	1,03	0,457	76,5	41,5	3,20196961290768	32,408325720508	2,30908024724181	37
	90	0,2	0,08	0,12	4,834	4,634	4,554	1,04	1,06	1,64	0,05	0,768833333333333	1,02	1,03	0,457	76,5	41,5	3,20196961290768	32,408325720508	2,30908024724181	37
8	80	0,2	0,08	0,12	5,014	4,814	4,734	1,04	1,06	1,64	0,05	0,7705	1,02	1,03	0,460	81,5	46,5	3,59526230981162	36,2490315100762	2,61606932176392	38
	80	0,2	0,08	0,12	5,014	4,814	4,734	1,04	1,06	1,64	0,05	0,7705	1,02	1,03	0,460	81,5	46,5	3,59526230981162	36,2490315100762	2,61606932176392	38
9	70	0,2	0,08	0,12	5,194	4,994	4,914	1,04	1,06	1,63	0,05	0,772166666666667	1,02	1,03	0,463	86,5	51,5	3,99026878937622	40,0766011921945	2,92908683534484	38
	70	0,2	0,08	0,12	5,194	4,994	4,914	1,04	1,06	1,63	0,05	0,772166666666667	1,02	1,03	0,463	86,5	51,5	3,99026878937622	40,0766011921945	2,92908683534484	38
10	60	0,2	0,08	0,12	5,374	5,174	5,094	1,04	1,05	1,62	0,05	0,773833333333333	1,02	1,02	0,467	91,5	56,5	4,38699284421704	43,8911507930304	3,24812238281	38
	60	0,25	0,08	0,12	5,374	5,124	5,044	1,05	1,07	1,62	0,05	0,773833333333333	1,02	1,03	0,454	91,5	56,5	4,33497288289406	43,3640531012026	3,95510386330004	38
11	50	0,25	0,08	0,12	5,554	5,304	5,224	1,05	1,06	1,62	0,05	0,7755	1,02	1,03	0,458	96,5	61,5	4,72766561670475	47,110319276524	4,35209255993354	39
	50	0,25	0,08	0,12	5,554	5,304	5,224	1,05	1,06	1,62	0,05	0,7755	1,02	1,03	0,458	96,5	61,5	4,72766561670475	47,110319276524	4,35209255993354	39
12	40	0,25	0,08	0,12	5,734	5,484	5,404	1,05	1,06	1,61	0,05	0,777166666666667	1,02	1,03	0,461	101,5	66,5	5,12190266345692	50,8425646795496	4,7565012425576	39
	40	0,25	0,08	0,12	5,734	5,484	5,404	1,05	1,06	1,61	0,05	0,777166666666667	1,02	1,03	0,461	101,5	66,5	5,12190266345692	50,8425646795496	4,7565012425576	39
13	30	0,25	0,08	0,12	5,914	5,664	5,584	1,04	1,06	1,60	0,05	0,778833333333333	1,02	1,03	0,464	106,5	71,5	5,51767689174332	54,560896874015	5,16832831654975	39
	30	0,25	0,08	0,12	5,914	5,664	5,584	1,04	1,06	1,60	0,05	0,778833333333333	1,02	1,03	0,464	106,5	71,5	5,51767689174332	54,560896874015	5,16832831654975	39
14	20	0,25	0,08	0,12	6,094	5,844	5,764	1,04	1,06	1,60	0,05	0,7805	1,02	1,03	0,467	111,5	76,5	5,91497786908903	58,2654109587896	5,58757991290552	40
	20	0,25	0,08	0,12	6,094	5,844	5,764	1,04	1,06	1,60	0,05	0,7805	1,02	1,03	0,467	111,5	76,5	5,91497786908903	58,2654109587896	5,58757991290552	40
15	10	0,25	0,08	0,12	6,274	6,024	5,944	1,04	1,06	1,59	0,05	0,782166666666667	1,02	1,02	0,470	116,5	81,5	6,31379238203101	61,9561911796525	6,0142689126118	40
	10	0,25	0,08	0,12	6,274	6,024	5,944	1,04	1,06	1,59	0,05	0,782166666666667	1,02	1,02	0,470	116,5	81,5	6,31379238203101	61,9561911796525	6,0142689126118	40
16	0	0,25	0,08	0,12	6,454	6,204	6,124	1,04	1,05	1,58	0,05	0,783833333333333	1,02	1,02	0,473	121,5	86,5	6,71410486491538	65,6333122764264	6,44841413672846	40

---

Sheet 4: tab8

tab.8 sprawdzenie powstawania rys
Nr	poziom	grub											wartości dla w=0,3 mm			pole	zbrojenie
segm	przek	trzonu	ob.	A1	W1	J1	Dtt	N	No	Rbzk`	Mt	M1		sa	max.	zbrojenia	poziome
		gt	trz.												pręt	As	co 20
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[m2]	[m3]	[m4]	oC	[MN]	[MN]	[MPa]	[MNm]	[MNm]	m	[ MPa ]	[ mm ]	[ cm2/m]	cm
1	150	0,2	23,2	0,2	0,033	0,017	0,516	1,2	0,05	2,953	0,012	0,090	0,002	220	32	4	5f12
2	140	0,2	23,6	0,2	0,033	0,017	0,596	2,9	0,12	2,953	0,014	0,078	0,002	220	32	4	5f12
3	130	0,2	23,6	0,2	0,033	0,017	0,596	4,5	0,19	2,953	0,014	0,066	0,002	220	32	4	5f12
4	120	0,2	24,7	0,2	0,033	0,017	0,866	6,3	0,25	2,953	0,020	0,056	0,002	220	32	4	5f12
5	110	0,2	24,7	0,2	0,033	0,017	0,866	8,0	0,33	2,953	0,020	0,044	0,002	220	32	4	5f12
6	100	0,2	25,8	0,2	0,033	0,017	1,142	9,9	0,38	2,953	0,026	0,035	0,002	220	32	4	5f12
7	90	0,2	25,8	0,2	0,033	0,017	1,142	11,8	0,46	2,953	0,026	0,023	0,002	220	32	4	5f12
8	80	0,2	27,0	0,2	0,033	0,017	1,425	13,7	0,51	2,953	0,033	0,014	0,002	220	32	4	5f12
9	70	0,2	27,0	0,2	0,033	0,017	1,425	15,7	0,58	2,953	0,033	0,001	0,002	220	32	4	5f12
10	60	0,2	28,1	0,2	0,033	0,017	1,713	17,7	0,63	2,953	0,039	-0,007	0,002	220	32	4	5f12
11	50	0,25	28,1	0,25	0,042	0,021	1,713	19,8	0,71	2,807	0,039	-0,001	0,002	200	38	5	5f16
12	40	0,25	29,2	0,25	0,042	0,021	2,008	22,0	0,75	2,807	0,046	-0,008	0,002	200	38	5	5f16
13	30	0,25	29,2	0,25	0,042	0,021	2,008	24,2	0,83	2,807	0,046	-0,021	0,002	200	38	5	5f16
14	20	0,25	30,4	0,25	0,042	0,021	2,309	26,4	0,87	2,807	0,053	-0,028	0,002	200	38	5	5f16
15	10	0,25	30,4	0,25	0,042	0,021	2,309	28,7	0,95	2,807	0,053	-0,041	0,002	200	38	5	5f16
16	0	0,25	31,5	0,25	0,042	0,021	2,616	31,1	0,99	2,807	0,060	-0,048	0,002	200	38	5	5f16

---

Sheet 5: tab10,11

tab.10 wartości momentów zginających w płycie fundamentowej - promieniowych
lp.	r	r / a	obc symetryczne			obc antysymetryczne			Mr
	[ m ]		X	po*a2 / 16	Mrs	Y	pa*a2 / 16	Mra	[ kNm ]
1	0,0	0	3,5	213,36	746,76	0,0	250,80	0,00	746,76
2	1,0	0,16	5,0	213,36	1066,81	2,0	250,80	501,59	1568,40
3	2,0	0,32	5,1	213,36	1088,14	2,5	250,80	626,99	1715,13
4	3,0	0,48	6,0	213,36	1280,17	4,0	250,80	1003,18	2283,35
5	4,0	0,64	6,1	213,36	1301,50	4,9	250,80	1228,90	2530,40
6	5,0	0,80	6,3	213,36	1344,17	5,2	250,80	1304,14	2648,31
7	6,0	0,96	7,0	213,36	1493,53	7,3	250,80	1830,81	3324,34
8	7,0	1,12	4,5	213,36	960,12	6,0	250,80	1504,78	2464,90
9	8,0	1,28	2,5	213,36	533,40	4,0	250,80	1003,18	1536,59
10	9,0	1,44	1,5	213,36	320,04	2,0	250,80	501,59	821,63
11	10,0	1,61	0,1	213,36	21,34	0,9	250,80	225,72	247,05
12	11,0	1,77	0,0	213,36	0,00	0,1	250,80	25,08	25,08
13	11,5	1,85	0,0	213,36	0,00	0,0	250,80	0,00	0,00
tab.11 wartości momentów zginających w płycie fundamentowej - pierścieniowych
lp.	r	r / a	obc symetryczne			obc antysymetryczne			Mt
	[ m ]		X`	po*a2 / 16	Mts	Y`	pa*a2 / 16	Mta	[ kNm ]
1	0,0	0	4,8	213,36	1024,13	0,0	250,80	0,00	1024,13
2	1,0	0,16	4,8	213,36	1024,13	0,1	250,80	25,08	1049,21
3	2,0	0,32	4,8	213,36	1024,13	0,4	250,80	100,32	1124,45
4	3,0	0,48	4,9	213,36	1045,47	0,4	250,80	100,32	1145,79
5	4,0	0,64	5,0	213,36	1066,81	0,5	250,80	125,40	1192,20
6	5,0	0,80	5,1	213,36	1077,47	1,0	250,80	250,80	1328,27
7	6,0	0,96	6,0	213,36	1280,17	1,4	250,80	351,11	1631,28
8	7,0	1,12	5,3	213,36	1130,81	1,8	250,80	451,43	1582,25
9	8,0	1,28	4,9	213,36	1045,47	1,7	250,80	426,35	1471,82
10	9,0	1,44	4,2	213,36	896,12	1,6	250,80	401,27	1297,39
11	10,0	1,61	4,0	213,36	853,44	1,5	250,80	376,19	1229,64
12	11,0	1,77	3,5	213,36	746,76	1,1	250,80	275,88	1022,64
13	11,5	1,85	3,0	213,36	640,08	1,0	250,80	250,80	890,88

---

Sheet 6: tab12

tab.12 zbrojenie płyty fundamentu
L.p.	r	h	ho	Famin	Mr	Sb	x	Asr	Asr	Mt	Sb	x	Ast	Ast
	[ m ]	[ m ]	[ m ]	[ cm ]	[ kNm ]			[ cm ]	[ cm ]	[ kNm ]			[ cm ]	[ cm ]
1	0,0	2,20	2,10	31,50	746,76	0,019	0,019	18,90	6f32	1024,13	0,026	0,026	26,01	5f32
2	1,0	2,20	2,10	31,50	1568,40	0,039	0,040	40,12	6f32	1049,21	0,026	0,027	26,65	5f32
3	2,0	2,20	2,10	31,50	1715,13	0,043	0,044	43,96	6f32	1124,45	0,028	0,029	28,59	5f32
4	3,0	2,20	2,10	31,50	2283,35	0,057	0,059	58,97	8f32	1145,79	0,029	0,029	29,14	5f32
5	4,0	2,20	2,10	31,50	2530,40	0,064	0,066	65,58	9f32	1192,20	0,030	0,030	30,34	5f32
6	5,0	2,20	2,10	31,50	2648,31	0,067	0,069	68,75	10f32	1328,27	0,033	0,034	33,87	5f32
7	6,0	2,20	2,10	31,50	3324,34	0,084	0,087	87,13	12f32	1631,28	0,041	0,042	41,76	6f32
8	7,0	2,17	2,07	31,05	2464,90	0,064	0,066	64,81	9f32	1582,25	0,041	0,042	41,09	6f32
9	8,0	2,07	1,97	29,55	1536,59	0,044	0,045	42,00	6f32	1471,82	0,042	0,043	40,19	6f32
10	9,0	1,96	1,86	27,90	821,63	0,026	0,027	23,56	4f32	1297,39	0,042	0,043	37,51	5f32
11	10,0	1,86	1,76	26,40	247,05	0,009	0,009	7,42	2f32	1229,64	0,044	0,045	37,62	5f32
12	11,0	1,75	1,65	24,75	25,08	0,001	0,001	0,80	2f32	1022,64	0,042	0,043	33,33	5f32
13	11,5	1,70	1,60	24,00	0,00	0,000	0,000	0,00	2f32	890,88	0,039	0,039	29,89	5f32