---

Overview

WSTĘPNY
PŁYTA
ŻEBRO
RYGIEL
SŁUP
STOPA

---

Sheet 1: WSTĘPNY

PROJEKT Z KONSTRUKCJI BETONOWYCH
		Część nr 1
		Projekt wstępny
___________________________________________________________________________________________
		DANE WYJŚCIOWE:
	H =	3,2	m
	n =	6				n x L =	15	m
	L =	2,5	m
	m =	4				m x B =	26,4	m
	B =	6,6	m
	llewe = lprawe =	tak
	pk =	6	kPa			ciężar objętościowy:
	qf =	0,26	MPa
	klasa bet.	B25				betonu	24	kN/m3
						żelbetu	25	kN/m3
___________________________________________________________________________________________
		CZĘŚĆ OBLICZENIOWA:
1.0. PŁYTA
	28	, z tabeli 13 normy PN-B-03264				leff = L =	2,5	m
stąd:
d =>	0,089	≈	0,09	m
	cm	, stąd				0,115	m
PRZYJĘTO:		hf =	11	cm
___________________________________________________________________________________________
2.0. ŻEBRO
			(	44	÷	55	)	cm
PRZYJĘTO:		hż =	40	cm
			(	12	÷	20	)	cm
PRZYJĘTO:		bż =	20	cm
___________________________________________________________________________________________
3.0. RAMA
3.1. RYGIEL
			(	150	÷	125	)	cm
PRZYJĘTO:		hr =	130	cm
			(	39	÷	65	)	cm
PRZYJĘTO:		br =	50	cm
3.2. SŁUPY
		50	cm
91	cm	, po uzgodnieniu z prowadzącym przyjęto:				50	cm
Długość obliczeniowa słupa:
			3,85	m
3,85	m	, ponieważ przjęto β = 0
warunek smukłości słupa				7,7	słup nie spełnia wrunku smukłości
3.3. STOPA FUNDAMENTOWA
Zebanie obciążeń na stopę fundamentową:
				1108,8	kN
Przyjmowanie wstępnych wymiarów stopy fundamentowej:
		→	A x B =	7,371	m2
PRZYJĘTO:		stopa fundamentowa o wymiarach 2,7 x 2,7 m

---

Sheet 2: PŁYTA

Część nr 2

1.0. PŁYTA

W projekcie przyjęto płytę o grubości i rozpętości pomiędzy podporami:

hf =

11

cm

leff = L =

2,5

m

bż =

0,2

m

1.1 Zebranie obciążeń (na 1mb płyty żelbetowej)

Nazwa obciążenia

Grubość

Ciężar objętościowy

Obc. Charakteryst.

γf

Obc. Obliczeniowe

[m]

[kN/m3]

[kN/mb]

[kN/mb]

Gres

0,014

21

0,294

1,2

0,3528

wylewka

0,03

24

0,72

1,3

0,936

folia PCV

-

-

-

-

-

płyta żelbet.

0,11

25

2,75

1,1

3,025

tynk cem.-wap.

0,015

19

0,285

1,3

0,3705

SUMA

qk =

4,049

-

q =

4,6843

Obc.użytkowe

pk =

6,0

1,2

p =

7,2

Obciążenie zmienne długotrwałe:

pklt =

pk *ψd *1m =

4,8

kPa

dla budownictwa przemysłowego ψd =

0,8

1.2 Schemat statyczny

Płyta ośmioprzęsłowa, obliczenia wykonano dla belki pięcioprzęsłowej za pomocą tablic Winklera.

Obciążenie zmienne jest dowolnie ustawione na belce.

1.3 Momenty zginające w wybranych miejscach od obciążenia zewnętrznego.

1.3.1. Wzór ogólny na oblicznianie momentów przy pomocy tablic Winklera:

gdzie:

αij -

współczynniki z tablic

leff -

długość obliczeniowe równa L

1.3.2. Momenty przęsłowe:

MABmax =

(0,078*4,6843+0,1*7,2)*2,52 =

6,784

kNm

MABmin =

(0,078*4,6843-0,023*7,2)*2,52 =

1,249

kNm

MBCmax =

(0,033*4,6843+0,079*7,2)*2,52 =

4,521

kNm

MBCmin =

(0,033*4,6843-0,046*7,2)*2,52 =

-1,104

kNm

MCCmax =

(0,046*4,6843+0,086*7,2)*2,52 =

5,217

kNm

MCCmin =

(0,046*4,6843-0,039*7,2)*2,52 =

-0,408

kNm

1.3.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =

(-0,105*4,6843-0,053*7,2)*2,52 =

-5,46

kNm

odp MC =

(-0,079*4,6843-0,039*7,2)*2,52 =

-4,07

kNm

1.3.4. Momenty podporowe:

min MB =

(-0,105*4,6843-0,12*7,2)*2,52 =

-8,47

kNm

min MC =

(-0,079*4,6843-0,111*7,2)*2,52 =

-7,31

kNm

1.3.5. Momenty krawędziowe:

QBL =

(-0,605*4,6843-0,620*7,2)*2,5 =

-18,24500375

kN

QBP =

(0,526*4,6843+0,598*7,2)*2,5 =

16,924

kN

QCL =

(-0,474*4,6843-0,577*7,2)*2,5 =

-15,937

kN

QCP =

(0,500*4,6843+0,591*7,2)*2,5 =

16,493

kN

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-6,782

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-5,714

kNm

1.3.6. Wartości uśrednione momentów:

uśr MAB = (minMAB +0,5*(odp MB))/2 =

-0,740

kNm

uśr MBC = (minMBC +0,5*(odp MB +odp MC))/2 =

-2,934

kNm

uśr MCC = (minMCC + odp MC)/2 =

-2,238

kNm

1.3.7. Wykres obwiedni momentów (belka piecioprzesłowa:

1.4.1 DANE wyjściowe

Obliczenie otuliny zbrojenia:

c =

20

mm

Do obliczeń przyjęto pręty Φ

6

mm

d =100-20-8/2 =

87

mm

d =

0,087

m

, wysokość użyteczna przekroju z projektu wstępnego

b =

1

m

, szerokość pasma obliczeniowego

beton

B25

→

fcd =

13,3

MPa

=

13300

kPa

stal

A-I

→

fyd =

210

MPa

=

210000

kPa

αcc =

1,0

fyk =

240

MPa

=

240000

kPa

1.4.2. Stany graniczne nośności z uwagi na zginanie:

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,62

TO JEST NIEPOTRZEBNE !!!!

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Warunki konstrukcyjne dla płyt jednokierunkowych:

CC

uśr MCC =

2,238

1,0

0,087

0,022

0,0225

1,239

0,14

3

0,848

0,097

Maksymalny rozstaw zbrojenia dla płyty

góra

Φ 8

o grubości 11 cm wynosi:

AB

uśr MAB =

0,740

1,0

0,087

0,007

0,0074

0,407

0,05

2

0,565

0,065

1,2 * 11cm =

13,2

cm

góra

Φ 8

Φ - maksymalna średnica pręta

BC

uśr MBC =

2,934

1,0

0,087

0,029

0,0296

1,630

0,19

4

1,131

0,130

góra

Φ 8

dg - maksymalny wymiar ziarn kruszywa (16 mm)

8

sI = max

20

Minimalny rozstaw prętów zbrojenia głównego wynosi 21 mm

21

=

2,074

cm2

→ minimalne zbrojenie elementu

zginanego wynosi:

=

1,131

cm2

As1,min =

2,074

cm2

Sprawdzenie czy wymagane jest dozbrojenie górą:

Wc = b*h2/6 =

0,002017

m3

dla betonu B25

fctm =

2,2

MPa

=

2200

kPa

Mcr = Wc * fctm =

4,437

kNm

|uśr MAB| =

0,740

<

4,437

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

|uśr MBC| =

2,934

<

4,437

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

M [kNm]

b [m]

d [m]

μcs

ξeff

AS1 [cm2]

ρL [%]

ilość zbr.

AS1 [cm2]

ρL [%]

[sztuki]

|uśr MCC| =

2,238

<

4,437

Brak konieczności zbrojenia płyty górą

AB

MABmax =

6,784

1,0

0,087

0,067

0,0698

3,847

0,44

15

4,241

0,487

dół

Φ 6

1.4.3. Stan graniczny użytkowania:

BC

MBCmax =

4,521

1,0

0,087

0,045

0,0460

2,533

0,29

10

2,827

0,325

dół

Φ 6

1.4.3.1. Szerokość rozwarcia rys prostopadłych:

CC

MCCmax =

5,217

1,0

0,087

0,052

0,0532

2,933

0,34

10

2,827

0,325

dół

Φ 6

d'=d+bż/6

B

min MB =

8,474

1,0

0,1203

0,044

0,0450

3,431

0,29

―

―

―

gdzie:

kraw MB =

6,782

1,0

0,087

0,067

0,0698

3,846

0,44

15

4,241

0,487

d'=d+bż/6

Φ 6

ζ =

0,9

jeżeli

ρL ≤ 0,5 %

C

min MC =

7,308

1,0

0,1203

0,038

0,0387

2,949

0,25

―

―

―

ζ =

0,85

jeżeli

0,5 < ρL ≤ 1 %

kraw MC =

5,714

1,0

0,087

0,057

0,0585

3,222

0,37

12

3,393

0,390

Φ 6

ζ =

0,8

jeżeli

ρL > 1 %

POD TABELKĄ POWINNA BYĆ INFORMACJA O Asmin I KSIeff

1.4.3.2. Momenty podporowe - wartości charakterystyczne:

min MB =

(-0,105*4,6843-0,12*7,2)*2,52 =

-6,26

kNm

min MC =

(-0,079*4,6843-0,111*7,2)*2,52 =

-5,33

kNm

1.4.3.3. Momenty krawędziowe - wartości charakterystyczne:

QBL =

(-0,605*4,6843-0,620*7,2)*2,5 =

-13,564

kN

QBP =

(0,526*4,6843+0,598*7,2)*2,5 =

12,500

kN

QCL =

(-0,474*4,6843-0,577*7,2)*2,5 =

-11,722

kN

QCP =

(0,500*4,6843+0,591*7,2)*2,5 =

12,153

kN

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-5,007

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-4,157

kNm

Przęsło AB

Msd = MABmax =

(0,078*4,049+0,1*4,8)*2,52 =

4,974

kNm

ρL =

0,5

%

σs =

149778,871767275

kPa

<=

240000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło BC

Msd = MBCmax =

(0,033*4,6843+0,079*7,2)*2,52 =

3,2051

kNm

ρL =

0,3

%

σs =

144773,237639344

kPa

<=

240000

kPa

warunek nie przekroczony

Przęsło CC

Msd = MCCmax =

(0,046*4,6843+0,086*7,2)*2,52 =

3,744

kNm

ρL =

0,3

%

σs =

169118,8

kPa

<=

240000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora B

Msd =kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

5,007

kNm

ρL =

0,5

%

σs =

150779,385039677

kPa

<=

240000

kPa

warunek nie przekroczony

Podpora C

Msd = kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

4,157

kNm

ρL =

0,4

%

σs =

156474,402631731

kPa

<=

240000

kPa

warunek nie przekroczony

1.4.3.4. Warunek ugięcia płyty:

Sprawdzamy przesło AB - skrajne przesło belki ciagłej

leff = L =

2,5

m

d =

0,087

m

σs =

149778,871767275

kPa

As/bd =

0,487

%

leff / d =

28

, na podstawie Tablicy 13 normy PN-B-03264:2002

28,736

<=

46,736

kPa

Warunek ugięcia nie przekroczony.

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika, że maksymalna średnica zbrojenia

to Φ 22 mm, natomiasy największa zaprojektowana to Φ 6 mm → maksymalna szerokośc rys

wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

---

Sheet 3: ŻEBRO

next page

end

Część nr 3

85%

2.0. ŻEBRO

L =

2,5

qk =

4,049

q =

4,6843

pk =

6

p =

7,2

Żebro:

h =

0,4

m

hf =

0,11

m

bż = bw =

0,2

m

h - hf =

0,29

m

OBLICZENIA PRZEPROWADZAMY DLA PRZEDOSTATNIEGO ŻEBRA, NAJBARDZIEJ OBCIĄŻONEGO:

2.1 Zebranie obciążeń:

a) obciążenia stałe

→ reakcje od obciążeń stałych:

Ciężar płyty z pozycji 1.1 (qk ,q)

charakterystyczne:

RBqk =

1,132*4,049*2,5

=

11,459

kN/m

obliczeniowe:

RBq =

1,132*4,6843*2,5

=

13,257

kN/m

→ ciężar własny żebra z tynkiem:

charakterystyczne:

gk =

0,29*0,2*24+0,015*(0,2+2*0,29)*19

=

1,614

kN/m

obliczeniowe:

g =

0,29*0,2*24+0,015*(0,2+2*0,29)*19*1,3

=

1,820

kN/m

SUMA OBCIĄŻEŃ STAŁCH:

Obciążenia charakterystyczne:

qk =

gk + RBk =

13,073

kN/m

Obciążenia obliczeniowo:

q =

g + RB =

15,077

kN/m

b) obciążenia zmienne:

Obciążenia użytkowe płyty z pozycji 1.1 (pk, p)

charakterystyczne:

RBpk =

1,218*6,0*2,5

=

18,270

kN/m

obliczeniowe:

RBp =

1,218*7,2*2,5

=

21,924

kN/m

2.2. Schemat statyczny (obwiednie)

Obliczenia wykonano dla schematu belki czteroprzesłowej:

2.2.1. Momenty przęsłowe:

Maksymalne:

MABmax =

(0,077*15,077+0,1*21,924)*6,62 =

146,070

kNm

MBCmax =

(0,036*15,077+0,074*21,924)*6,62 =

94,313

kNm

Minimalne:

MABmin =

(0,077*15,077-0,021*21,924)*6,62 =

30,514

kNm

MBCmin =

(0,036*15,077-0,044*21,924)*6,62 =

-18,378

kNm

2.2.2. Momenty podporowe:

min MB =

(-0,107*15,077-0,121*21,924)*6,62 =

-185,83

kNm

min MC =

(-0,071*15,077-0,107*21,924)*6,62 =

-148,81

kNm

2.2.3. Momenty odpowiadające:

odp MB =

(-0,107*15,077+0,061*21,924)*6,62 =

-12,016

kNm

odp MC =

(-0,071*15,077-0,056*21,924)*6,62 =

-100,109

kNm

2.2.4. Momenty krawędziowe:

QA =

(0,393*15,077+0,446*21,924)*6,6 =

103,642

kN

QBL =

(-0,607*15,077-0,621*21,924)*6,6 =

-150,258

kN

QBP =

(0,536*15,077+0,603*21,924)*6,6 =

143,193

kN

QCL =

(-0,464*15,077-0,571*21,924)*6,6 =

-128,794

kN

QCP =

(0,464*15,077+0,571*21,924)*6,6 =

128,794

kN

kraw MB =

- (|min MB| - |0,5 * bż * minQB|) =

-150,029

kNm

kraw MC =

- (|min MC| - |0,5 * bż * minQC|) =

-116,616

kNm

2.2.6. Obwiednia momentów zginających:

2.2.7. Obwiednia sił tnących:

2.3.1. Obliczenie szerokości płyty współpracującej z żebrem beff

bs =

2,3

m

hf =

0,11

m

bw = br =

0,2

m

h =

0,4

m

l0 - odcinek, na którym występuje moment jednakowego znaku

, ponieważ mamy do czynienia z żebrem przedostatnim to:

l0 =

0,85*leff =

5,61

m

dla przęsła skrajnego

l0 =

0,7*leff =

4,62

m

dla przęsła wewnętrznego

beff1 (beff2) ≤ 0,1 l0

beff1 (beff2) ≤ 0,5 bs

poprawić

beff1 (beff2) ≤ 6 hf

2.3.1.1. beff dla przęsła skrajnego:

beff1 (beff2)

≤

0,561

beff1 (beff2)

≤

1,15

→

beff1 =

0,561

m

beff1 (beff2)

≤

0,66

beff =

2 * beff1 + bw =

1,322

m

2.3.1.2. beff dla przęsła wewnętrznego:

beff1 (beff2)

≤

0,462

beff1 (beff2)

≤

1,15

→

beff1 =

0,462

m

beff1 (beff2)

≤

0,66

beff =

2 * beff1 + bw =

0,924

m

2.3.2. Przyjęcie wymiarów d i d':

Obliczenie otuliny zbrojenia:

cmin =

25

mm

Do obliczeń przyjęto pręty:

dla prętów głównych Φ =

22

mm

As =

3,80132711084365

cm2

dla strzemion Φst =

8

mm

a1 =

cmin + Φst + Φ/2 =

44

mm

d = h - a1 =

0,356

m

d' =

d + br/6 =

0,389

m

2.3.3. Wyznaczenie rodzaju przekroju:

Dla przęsła skrajnego:

Mf =

406,895

kNm

Dla przęsła wewnętrznego:

Mf =

582,160

kNm

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd ≤ Mf

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd > Mf

Przęsło AB

Msd

Mf

146,070

<=

406,895

Przekrój pozornie teowy.

Przęsło BC

Msd

Mf

94,313

<=

582,160

Przekrój pozornie teowy.

2.3.4. Stan graniczny nośności (SGN) z uwagi na zginanie:

STAL:

A-III

25G2S

→

fyk =

395000

kPa

=

395

MPa

fyd =

350000

kPa

=

350

MPa

BETON:

B25

→

fctm =

2200

kPa

=

2,2

MPa

fcd =

13300

kPa

=

13,3

MPa

fctd =

1000

kPa

=

1

MPa

fck =

20000

kPa

=

20

MPa

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,53

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

PRZYJĘTO

przekrój

Msd

d/d'

beff/bw

μeff

ξeff

AS1

ρL [%]

Φ

ilość zbr.

AS1

ρL

=

1,0310

cm2

[kNm]

[cm]

[cm]

[-]

[-]

[cm2]

[mm]

[sztuki]

[cm2]

[%]

As1,min =

1,0310

cm2

AB

MABmax =

146,070

35,6

132,2

0,066

0,0679

12,135

0,26

22

3

11,404

0,242

=

0,926

cm2

BC

MBCmax =

94,313

35,6

92,4

0,061

0,0625

7,814

0,24

22

2

7,603

0,231

Wyniki z powyższych obliczeń zostały zestawione w kolejnej tabeli:

→

→

→

→

→

→

→

→

→

→

→

B

min MB =

185,828

38,9

20,0

0,461

0,7203

21,313

2,74

―

―

―

―

2.3.5. Długość zakotwienia pręta:

kraw MB =

150,029

35,6

20,0

0,445

0,6684

18,085

2,54

22

5

19,007

2,669

C

min MC =

148,815

38,9

20,0

0,369

0,4883

14,448

1,86

―

―

―

―

kraw MC =

116,616

35,6

20,0

0,346

0,4449

12,037

1,69

22

3

11,404

1,602

gdzie:

lb - podstawowa długość zakotwienia

fbd - przyczepność obliczeniowa, wartość z tablicy 24

As1,min =

1,0310

cm2

fcd =

2,3

MPa

, dla prętów żebrowanych Φ ≤ 32mm i betonu B25

ξeff.lim =

0,53

lb =

83,70

cm

2.4. Wymiarowanie żebra z uwagi na ścinanie:

2.4.1. Zestawienie sił tnących:

odległość od podpory skąd odczytujemu siłę tnącą:

br /2 + d =

0,606

m

Wartości sił tnacych zostały wyznaczone na podstawie wykresu obwiedni

sił tnących wykonanego w programie RM - WIN

max QA =

81,08

kN

min QBL =

127,60

kN

max QBP =

117,91

kN

min QCL =

106,28

kN

2.4.2. Wymiarowanie strzemion:

VRd1=

nośnośc elementu bez zbrojenia poprzecznego

VRd2=

nośnośc elementu z uwagi na beton

VRd3=

nośność elementu z uwagi na zbrojenie poprzeczne

Vsd=

siła obliczeniowa

Przyjęto do obliczeń strzemiona dwucięte 8 mm ze stali A-I.

fyd =

210

MPa

Asw1=

1,00528

m2

=

0,000100528

m2

fyk =

240

MPa

Wyznaczenie maksymalnego rozstawu strzemion:

0,267

m

0,4

m

Przyjęto maksymalny rozstaw strzemion 27 cm

0,001491

=

0,1491

%

2.4.2.1. Podpora A

k = 1,6 - d =

1,244

m

0,010678

>

0,01

Przyjmujemy ρL =

0,01

VRd1=

49,60

kN

Vsd

>

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = max QA =

81,08

kN

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

1,45

m

, mierzone od osi podpory A

Wyznaczenie zbrojenia z uwagi na ścinanie:

Przyjmujemy:

ctg Θ =

1

, współczynnik zmiejszajacy wytrzymałość betonu na ściskanie

v =

0,552

z=0,9*d =

0,320

VRd2=

235,22

kN

Vsd

<

VRd2

Warunek jest spełniony

Vsd =

81,08

kN

Wyznaczenie potrzebnego rozstawu strzemion:

Vsd=VRd3=

81,08

s1=

0,083

m

,przyjęto rozstaw co

0,085

m

=

8,5

cm

0,006025

=

0,6025

%

Warunek spełniony

2.4.2.2. Podpora BL

VRd1=

49,60

kN

Vsd

>

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = min QBL =

127,60

kN

k = 1,6 - d =

1,244

m

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

>

0,01

Przyjmujemy ρL =

0,01

c =

2,7

m

, mierzone od osi podpory A

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1 =

1

m

c2 =

1,7

m

Odcinek

c1 =

1

m

Vsd=VRd3=

127,60

s1=

0,053

m

,przyjęto rozstaw co

0,055

m

=

5,5

cm

0,009482

=

0,9482

%

Warunek spełniony

Odcinek

c2 =

1,7

m

Z obwiedni sił tnących w RM - WIN

Vsd=VRd3=

90,672

kN

s2 =

0,075

m

,przyjęto rozstaw co

0,075

m

=

7,5

cm

0,006738

=

0,6738

%

Warunek spełniony

2.4.2.3. Podpora BP

VRd1=

49,60

kN

Vsd

>

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = max QBP =

117,91

kN

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

2,45

m

, mierzone od osi podpory A

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1 =

1

m

c2 =

1,45

m

Odcinek

c1 =

1

m

Vsd=VRd3=

117,91

s1=

0,057

m

,przyjęto rozstaw co

0,060

m

=

6,0

cm

0,008762

=

0,8762

%

Warunek spełniony

Odcinek

c2 =

1,45

m

Z obwiedni sił tnących w RM - WIN

Vsd=VRd3=

80,980

kN

s2 =

0,084

m

,przyjęto rozstaw co

0,084

m

=

8,4

cm

0,006018

=

0,6018

%

Warunek spełniony

2.4.2.4. Podpora CL

VRd1=

49,60

kN

Vsd

>

VRd1

odcinek drugiego rodzaju

Vsd = min QCL =

106,28

kN

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

2,10

m

, mierzone od osi podpory A

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

c1 =

1

m

c2 =

1,10

m

Odcinek

c1 =

1

m

Vsd=VRd3=

106,28

s1=

0,064

m

,przyjęto rozstaw co

0,064

m

=

6,4

cm

0,007898

=

0,7898

%

Warunek spełniony

Odcinek

c2 =

1,1

m

Z obwiedni sił tnących w RM - WIN

Vsd=VRd3=

69,350

kN

s2 =

0,098

m

,przyjęto rozstaw co

0,098

m

=

10,0

cm

0,005154

=

0,5154

%

Warunek spełniony

2.5. Zbrojenie podłużne.

Ftd-

obliczeniowa siła rozciągająca w zbrojeniu podłużnym

w przekroju sprawdzanym na ścinanie

Msd - moment w odległości d +br/2 od podpory

wpływ siły poprzecznej

Warunek:

ctgΘ

=

1

Podpora

Msd

Vsd

z

ΔFtd

As1

fyd

Ftd

As1 * fyd

A

55,662

81,08

0,320

40,541

11,404

350000

214,268

<=

399,139

BL

101,396

127,60

0,320

63,7995

19,007

350000

380,266

<=

665,232

BP

109,625

117,91

0,320

58,9535

19,007

350000

401,104

<=

665,232

CL

78,947

106,28

0,320

53,1385

11,404

350000

299,540

<=

399,139

Wszystkie warunki zostały spełnione

2.6. SGU - stan graniczny użytkowania.

2.6.1. Sprawdzenie ugięcia.

2.6.1.1. Wyznaczenie kombinacji obciążęń charakterystycznych.

gk=

13,073

kN/mb

pk=

18,270

kN/mb

0,8*pk=

14,616

kN/mb

na podstawie tab.2 PN-82/B-02003 współczynnik

obciążenie długotrwałe dla budownictwa przemysłowego

L = leff =

6,6

m

Wykres momentów zginających wykonany w programie RM-WIN

MBC =

71,499

kNm

2.6.1.2. Przęsło AB - sprawdzenie ugięcia

As1 =

11,404

cm2

=

0,0011404

m2

ρL =

0,242

%

d=

0,356

m

ζ=

0,85

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

309474,95

kPa

=

309,475

MPa

309,475

<=

395

MPa

Warunek na naprężenia jest spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

18,539

Z interpolacji wynika:

22,619

22,619

>

18,539

Warunek na smukłość spełniony

2.6.1.3. Przęsło BC - sprawdzenie ugięcia

As1 =

7,603

cm2

=

0,0007603

m2

ρL =

0,231

%

d=

0,356

m

ζ=

0,9

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

293523,06

kPa

=

293,523

MPa

293,523

<=

395

MPa

Warunek na naprężenia jest spełniony

Sprawdzenie smukłości przekroju:

18,539

Z interpolacji wynika:

23,848

23,848

>

18,539

Warunek na smukłość spełniony

2.6.2. Sprawdzenie rys prostopadłych.

Obciążenie charakterystyczne (bez długotrwałych):

gk=

13,073

kN/mb

pk=

18,270

kN/mb

Z wykresu obwiedni (Program RM-WIN)

MB =

137,755

kNm

MC =

108,891

kNm

2.6.2.1. Podpora B

As1 =

19,007

cm2

=

0,001900663555422

m2

ρL =

2,669

%

d=

0,356

m

ζ=

0,8

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

254484,970582506

kPa

=

254,485

MPa

254,485

<

395

MPa

Warunek na naprężenia spełniony

2.6.2.2. Podpora C

As1 =

11,404

cm2

=

0,001140398133253

m2

ρL =

1,602

%

d=

0,356

m

ζ=

0,8

f yk=

395000

kPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

335270,624559298

kPa

=

335,271

MPa

335,271

<

395

MPa

Warunek na naprężenia spełniony

2.6.3. Sprawdzenie rys ukośnych.

szerokość rys ukośnych:

gdzie:

Naprężenia:

Współczynnik:

Stopień zbrojenia:

ES=

200

GPa

fck=

20000

kPa

1

, współczynnik przyczepności, dla strzemion ze stali gładkiej

Musi być spełniony warunek:

Zestawienie wielkości rys:

przekrój

Vsd

τ

λ

wk

wk,lim

[kN]

[kN/m2]

[mm]

[mm]

[mm]

A

60,043

843,301

0,005913411764706

450,952

0,054

<

0,3

BL

95,328

1338,876

0,009138909090909

291,793

0,057

<

0,3

BP

87,442

1228,118

0,008377333333333

318,319

0,057

<

0,3

CL

78,265

1099,228

0,007897642827418

337,653

0,052

<

0,3

Wartości Vsd z programu RM-WIN

Warunki rys ukośnych = 0,3 mm zostały spełnione

Analiza załącznika D1

Tablicy D.1. PN-B-03264:2002 Maksymalna średnica prętów

zbrojenia [w milimetrach]

ρI [%]

σS[Mpa]

0,75

1

225

32

32

250

28

32

275

22

32

300

20

28

Na podstawie analizy załącznika D1 normy PN-B-03264:2002 wynika, że maksymalna średnica zbrojenia

to Φ 28 mm, natomiasy największa zaprojektowana to Φ 22 mm → maksymalna szerokośc rys

wynosząca 0,3 mm nie zostanie przekroczona.

2.6.4. Połączenie prętów na zakład

(wg 8.1.4.3. PN-B-03264:2002)

2

ls=

167,4

cm =

1,7

m

, długość wymaganego zakłądu

---

Sheet 4: RYGIEL

next page

end

Część nr 4

85%

3.0. RAMA

3.1. Rygiel

3.1.1. Zebranie obciażeń.

Nazwa obciażenia

Pk

Yf

P

Dach

płyta wielootworowa SP160

3,15kN/m*6,6m*16

332,64

1,1

365,904

→

166,32

gzyms żelbetowy

25kN/m3*0,35*0,67*6,6

38,693

1,1

42,562

na słup

(char)

ściany wypełniające

25kN/m3*0,20*3,3*6,6

108,9

1,1

119,790

ciężar belki podwalinowej

25kN/m3*0,30*0,35*6,6

17,325

1,1

19,058

Wartości charakterystyczne:

e =

18

cm

=

0,18

m

R =

38,693

kN

R*e =

6,965

kNm

STAŁE (A)

Reakcje z żebra od obciążeń stałych.

Charakterystyczne:

R1k =

1,132 * 13,073 * 6,6 =

97,671

kN

Obliczeniowe

R1 =

1,132 * 15.077 * 6,6 =

112,6414818408

kN

ZMIENNE (B) + (C) + (D)

Charakterystyczne:

Rzk =

1,218 * 18,270 *6,6 =

146,869

kN

Obliczeniowe:

Rz =

1,218 * 21,924 * 6,6 =

176,243

kN

OBIĄŻENIE ŚNIEGIEM (E) wg PN-80/B-02010

Qk =

0,7

kN/m2

, dla I strefy obciążenia śniegiem

c =

0,8

Obciążenie charakterystyczne sniegiem:

Obliczeniowe: (współczynnik 1,4)

Sk = Qk * c * B =

3,696

kN/m

S =

5,174

kN/m

OBCIĄŻENIE WIATREM (K) / (L)

Budynek znajduje się w strefie I

→

qk =

0,25

kPa

budynek znajduje się w strefie ekspozycji B

→

Ce =

0,8

budynek nie podatny na dynamiczne działanie wiatru

→

β =

1,8

wspólczynnik C zmienia się w zależności od powierzchni na jaką działa wiatr:

Połać dachowa:

Pk

Yf

P

→

nawietrzna

Cn =

-1,665

→

-3,9560

1,3

-5,1429

→

zawietrzna

Cz =

-0,4

→

-0,9504

1,3

-1,2355

Ściana:

→

nawietrzna

Cn =

0,7

→

1,6632

1,3

2,1622

→

zawietrzna

Cz =

-0,4

→

-0,9504

1,3

-1,2355

Wszystkie wartości przemnożone przez długośc pasma B

3.1.2. Wymiarowanie rygla z uwagi na zginanie:

3.1.2.1. Schemat statyczn użyty do obliczeń

2.3.1 Momenty przęsłowe.

wynik

max M12 =

2037,127

kNm

2.3.2 Momenty podporowe.

min M1 =

1941,589

kNm

kraw M1 =

1369,781

kNm

2.3.5 Wykres obwiedni momentów.

3.1.2.2. Obliczenie szerokości płyty współpracującej z ryglem beff

bs =

6,1

m

hf =

0,11

m

bw = br =

0,5

m

h =

1,3

m

l0 - odcinek, na którym występuje moment jednakowego znaku

Owartość tą odczytujemy z wykres momentów wykonanego w programie RM-WIN

l0 =

11,012

m

dla kombinacji A+B+L

beff1 (beff2) ≤ 0,1 l0

beff1 (beff2) ≤ 6 hf

beff1(beff2) = bw + l0/5

2.3.1.1. beff dla przęsła skrajnego:

beff1 (beff2)

≤

1,1012

beff1 (beff2)

≤

0,66

→

beff1 =

0,66

m

beff1 (beff2)

=

2,7024

beff =

(2 * beff1 + bw) * 0,8 =

1,456

m

( po zmniejszeniu o 20% )

2.3.2. Przyjęcie wymiarów d i d':

Obliczenie otuliny zbrojenia:

cmin =

25

mm

Δc =

5

mm

Do obliczeń przyjęto pręty:

dla prętów głównych Φ =

25

mm

dla strzemion Φst =

10

mm

As =

4,90873852123405

cm2

a1 = Δc + cmin + Φst + Φ/2 =

52,5

mm

d = h - a1 =

1,248

m

d' = d + br/6 =

1,331

m

z = 0,9 * d =

1,123

m

Charakterystyka materiałów:

Przyjęto:

STAL:

A-III

25G2S

→

fyk =

395000

kPa

=

395

MPa

fyd =

350000

kPa

=

350

MPa

BETON:

B25

→

fctm =

2200

kPa

=

2,2

MPa

fcd =

13300

kPa

=

13,3

MPa

fctd =

1000

kPa

=

1

MPa

fck =

20000

kPa

=

20

MPa

2.3.3. Wyznaczenie rodzaju przekroju:

Mf =

2540,178

kNm

sprawdzić!!!

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd ≤ Mf

→

przekrój pozornie teowy, gdy:

Msd > Mf

Msd

Mf

2037,127

<=

2540,178

Przekrój pozornie teowy.

2.3.4. Stan graniczny nośności (SGN) z uwagi na zginanie:

Obliczenie względnej wysokośc strefy ściskanej:

Sprawdzenie czy przekrój wymaga dozbrojenia w strefie ściskanej:

, z Tablicy 9 normy PN-B-03264:2002

ξeff.lim =

0,53

, dla stali A-III

Pole powierzchni przekroju zbrojenia:

Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:

Zestawienie wyników w poniższej tabeli:

PRZYJĘTO

przekrój

Msd

d/d'

beff/bw

μeff

ξeff

AS1

ρL [%]

Φ

ilość zbr.

AS1

ρL

=

9,033

cm2

[kNm]

[cm]

[cm]

[-]

[-]

[cm2]

[mm]

[sztuki]

[cm2]

[%]

As1,min =

9,033

cm2

12

M12max =

2037,127

124,8

50,0

0,197

0,2213

52,462

0,84

25

10

49,087

0,787

=

8,109

cm2

1

min M1 =

1941,589

133,1

50,0

0,165

0,1813

45,838

0,69

25

9

44,179

0,664

Wyniki z powyższych obliczeń zostały zestawione w kolejnej tabeli:

1

kraw M1 =

1369,781

124,8

50,0

0,132

0,1425

33,779

0,54

―

―

―

―

→

→

→

→

→

→

→

→

→

→

→

Rozstaw prętów:

As1,min =

9,033

cm2

minimalny rozstaw prętów w świetle

ξeff.lim =

0,53

(przejęto wielkość kruszywa dg=16 mm)

Z powyższych warunków przyjęto minimalny rozstaw prętów w świetle równy: 25mm

2.4. Wymiarowanie żebra z uwagi na ścinanie:

2.4.1. Zestawienie sił tnących:

odległość od podpory skąd odczytujemu siłę tnącą:

bż /2 + d =

1,348

m

Wartości sił tnacych zostały wyznaczone na podstawie wykresu obwiedni

sił tnących wykonanego w programie RM - WIN

max Q1P =

836,454

kN

min Q1L =

647,824

kN

2.4.2. Wymiarowanie strzemion:

VRd1=

nośnośc elementu bez zbrojenia poprzecznego

VRd2=

nośnośc elementu z uwagi na beton

VRd3=

nośność elementu z uwagi na zbrojenie poprzeczne

Vsd=

siła obliczeniowa

Przyjmuję zbrojenie na ścinanie w postaci 4 - giętych strzemion prostopadłych ze stali A - I o Φ10mm oraz w postaci prętów ukośnych o Φ25mm.

min il pret

0

25

Asw1=

3,1415

cm2

=

0,00031415

m2

→

fyd =

210

MPa

fi 25mm

4,9087375

[cm2]

fyk =

240

MPa

Wyznaczenie maksymalnego rozstawu strzemion:

0,936

m

0,4

m

Przyjęto maksymalny rozstaw strzemion 40 cm

0,001491

=

0,1491

%

Przyjmuje strzemiona Ø10 -- ASW1=4*Ø10=

3,1415

cm2

Pręt zbrojenia głównego Ø25 -- AS=

4,9087

cm2

Pręty zbroenia głównego klasy A - III -- fywd2 =

350

MPa

Strzemiona klasy A - I -- fywd1=

210

MPa

Pręty odgięte tworzące jedną płaszczyzne odgięćAsw2=

9,817

cm2

2.4.2.1. Podpora 1 z prawej strony:

k = 1,6 - d =

0,353

m

, przyjęto k =

1

ASL = 4*AΦ25 =

19,6350

cm2

0,003148

<

0,01

VRd1=

289,46

kN

Vsd

>

VRd1

warunek nie spełniony

Vsd = max Q1P =

836,45

kN

, odcinek drugiego rodzaju

VRd2 = 0,5*٧*fcd*br*z

czy to w ogóle jest potrzebne?

VRd2 =

2060,70

kN

Vsd

<

VRd2

warunek spełniony

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

5

m

, mierzone od osi podpory 1

( potem wartość skokowo się zmniejsza )

Wyznaczenie zbrojenia z uwagi na ścinanie:

Strefę przypodporową dzielimy na dwa odcinki:

przyjmujemy:

ctgΘ =

2

→

Θ =

26,6°

c1 =

2

m

c2 =

3

m

α =

45

°

=

0,7854

→

→

→

→

cos α =

0,707106781186548

sin α =

0,707106781186547

ctg α =

1

odcinek c1 = 2 m

_

ν =

0,552

Vsd =

836,454

kN

c1 =

2,5

m

Vsd = max Q1P =

836,45

kN

warunek

VRd31 > 0,5*Vsd

=

418,227

kN

Przyjmujemy:

VRd31=

418,227

kN

_

s1 ≤

0,35

m

=

35,4

cm

strzemiona co 30 cm

Przyjmujemy:

VRd32=

0,5*Vsd =

418,227

kN

_

s2 ≤

1,77

m

=

176,6

cm

VRd3 = VRd31 + VRd32 =

836,454

kN

Przyjęto 2 pręty na odcinku 2,5 m co 1,25 m

CHYBA

VRd3

≥

Vsd

Przyjęto :

1,25

836,454

>

836,454

warunek spełniony

pierwsza część wzoru na Vrd2

1648,55628

ΔV =

218,236

≤

329,711

kN

spełnione dla rozstawu prętów odgiętych:

1

1,25

VRd2=

1866,79

kN

odcinek

c2 =

3

m

VRd2=

1866,79

>

Vsd=

836,454

kN

warunek spełniony

Vsd=

825,266

kN

Odcinek

c2 =

2,5

m

Vsd =

532,8

kN

warunek

VRd31 > 0,5*Vsd

=

266,4

kN

Przyjmujemy:

VRd31=

266,4

kN

_

s1 ≤

0,56

m

=

55,6

cm

strzemiona w rozstawie konstrukcyjnym

co 40 cm

Przyjmujemy:

VRd32=

0,5*Vsd =

266,4

kN

_

s2 ≤

2,77

m

=

277,2

cm

VRd3 = VRd31 + VRd32 =

532,8

kN

Przyjęto

1,25

m

VRd3

≥

Vsd

532,8

>

532,800

warunek spełniony

ΔV =

218,236

≤

329,711

kN

spełnione dla rozstawu prętów odgiętych:

1,25

m

VRd2=

1866,79

kN

VRd2=

1866,79

>

Vsd=

532,800

kN

warunek spełniony

2.4.2.1. Podpora 1 z lewej strony:

(1 pręt odgiety)

Pręty odgięte tworzące jedną płaszczyzne odgięćAsw2=

4,909

cm2

k = 1,6 - d =

0,353

m

, przyjęto k =

1

ASL = 4*AΦ25 =

19,6350

cm2

0,003148

<

0,01

VRd1=

289,46

kN

Vsd

>

VRd1

warunek nie spełniony

Vsd = max Q1L =

647,82

kN

, odcinek drugiego rodzaju

VRd2 = 0,5*٧*fcd*br*z

czy to jest potrzebne?

VRd2 =

2060,70

kN

Vsd

<

VRd2

warunek spełniony

Wyznaczenie długości odcinka drugiego rodzaju.

Odczytane z obwiedni sił tnących wygenerowanej przez program RM-WIN

Odcinek ten ma długość:

c =

2,5

m

, mierzone od osi podpory 1

( potem wartość skokowo się zmniejsza )

Wyznaczenie zbrojenia z uwagi na ścinanie:

+

1 pręt odgiety

przyjmujemy:

ctgΘ =

2

→

Θ =

26,6°

α =

45

°

=

0,7854

→

→

→

→

cos α =

0,707106781186548

sin α =

0,707106781186547

ctg α =

1

ν =

0,6

Vsd =

647,824

kN

VRd31 > 0,5*Vsd

=

323,912

kN

Przyjmujemy:

VRd31=

323,912

kN

_

s1 ≤

0,46

m

=

45,7

cm

strzemiona w rozstawie konstrukcyjnym

co 40 cm

Przyjmujemy:

VRd32=

0,5*Vsd =

323,912

kN

_

s2 ≤

1,26

m

=

126,3

cm

VRd3 = VRd31 + VRd32 =

647,824

kN

Przyjęto

1,2

m

VRd3

≥

Vsd

647,824

>

647,824

warunek spełniony

ΔV =

321,492

≤

329,711

kN

spełnione dla rozstawu prętów odgiętych:

1,25

m

VRd2=

321,49

kN

VRd2=

321,49

<=

Vsd=

647,824

kN

źle

2.6.2. Połączenie belki z podciągiem.

hb =

0,4

m

h =

1,3

m

F=

200

kN

?????????????

skąd wziąć tą reakcję?

Fred=

61,5384615384615

kN

Wyliczenie liczby strzemion:

65,9715

>

61,5384615384615

kN

, warunek spełniony dla 1 strzemiona.

Należy dodać 1 strzemie na połaczenie

2.6.3 Zbrojenie podłużne:

Ftd-

obliczeniowa siła rozciągająca w zbrojeniu podłużnym

w przekroju sprawdzanym na ścinanie

Msd -

moment w odległości d od podpory

ΔFtd -

wpływ siły poprzecznej

z =

1,123

m

Z obu stron podpory 1 (2), musi być spełniony warunek:

1546,25

kN

2.6.3.2. Podpora 1:

Strona LEWA

Strona PRAWA

Vsd=

647,800

kN

Vsd=

836,500

kN

647,8

kN

836,5

kN

Msd=

625,7

kNm

Msd=

792,6

kNm

Ftd=

1205,092

kN

Ftd=

1542,445

kN

1205,092

<

1546,253

kN

1542,445

<

1546,253

kN

warunek został spełniony

warunek został spełniony

3.1.4 Stan graniczny uzytkowania - SGU.

3.1.4.1 Sprawdzenie ugięcia w przęśle 12:

Wyznaczenie momentu: (odzczytane z programu RM-win-dla obciążeń długotrwałych)

M12 =

1481,20

kNm

leff=

15,00

m

czy współczynnik 0,8 do wszystkich zmiennych??

Obciążenia charakterystyczne:

0,8*pk

na podstawie tab.2 PN-82/B-02003 współczynnik

obciążenie długotrwałe

Dane:

As1 =

49,09

cm2 =

0,00491

m2

ρL =

0,79

%

d=

1,248

m

ζ=

0,85

f yk=

395

MPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

284567

kPa = =

284,57

MPa

284,57

MPa <

395,00

MPa

warunek naprężeń został spełniony

12,02

Z interpolacji wynika:

(tablica 13 norma PN-B-03264:2002)

dla As/bd=

0,79

%

Z interpolacji wynika:

17,722

17,722

>

12,024

Warunek smukłości został spełniony, nie jest konieczne sprawdzanie ugięć.

2.7.2 Sprawdzenie rys prostopadłych.

Obciążenie charakterystyczne (bez obciążeń długotrwałych) :

Wyznaczenie momentu: obwiednia momentów z programu RM-WIN) :

MB=

1692,400

kNm

Dane:

As1 =

44,179

cm2

=

0,004417864669111

m2

ρL =

0,664

%

d=

1,248

m

ζ=

0,8

f yk=

395

MPa

Sprawdzenie naprężeń:

σS=

383848,7

kPa =

383,849

MPa

383,849

<

395

MPa

warunek naprężeń został spełniony.

3.1.4.3. Sprawdzenie rozwarcia rys ukośnych: (pkt.6.4 normy PN-B-03264:2002)

Podpora 1 z prawej strony i 1 z lewej strony:

Vsd1P =

724,90

kN

(odczytane z programu RM-win-dla obciążeń charakt.)

Vsd1L =

572,2

kN

prawo

lewo

Asw1 =

1,00

1,00

Asw2 =

1,00

1,00

s1 =

1,00

1,00

rw-=rw1+rw2

s2 =

1,00

1,00

Dane:

ES=

200

GPa

fck=

0

kPa

1

strzemiona ze stali gładkiej

Zestawienie wielkości rys:

dokończyć rozwarcie rys

przekrój

Vsd

τ

λ

wk

wk,lim

[kN]

[kN/m2]

[mm]

[mm]

AP

724,900

1162,164

2

0,000282842712475

1,000

1,000

>

0,3

przekroczone rozwarcie rys

AL

572,2

917,355

2

0,000282842712475

1,000

1,000

>

0,3

przekroczone rozwarcie rys

zakotwienie prętów!!!

coś tu trzeba zmienić:)

3.10. Zakotwienie prętów.

Podstawowa długość zakotwienia:

Minimalna długość zakotwienia:

Obliczeniowa długość zakotwienia:

Dane:

fbd=

2,3

MPa

lb=

0,00

cm

lb,min=

0,00

cm

Współczynnik efektywności zakotwienia:

1

dla prętów prostych

Wyznaczenie długości zakotwienia:

przęsło AB

lbd=

#DIV/0!

cm

podpora B

lbd=

#DIV/0!

cm

przyjęto długość zakotwienia lbd=95 cm

---

Sheet 5: SŁUP

4.0. SŁUP

4.1. Dane wyjściowe:

Ecm =

30

GPa

=

30000000

kPa

Es =

200

GPa

=

200000000

kPa

Wymiary:

Wymiary słupa:

Wymiary rygla:

Rygiel:

leff =

15,0

m

hs =

0,5

m

hr =

1,3

m

Przewieszenie:

lwsp =

2,5

m

bs =

0,5

m

br =

0,5

m

Wysokość obliczeniowa słupa:

lcd =

4,38

m

4.2. Wyznaczenie długości obliczeniowej słupa:

Przyjęto:

STAL:

A-III

25G2S

(pręty główne)

fyk =

395000

kPa

=

395

MPa

fyd =

350000

kPa

=

350

MPa

Dla słupa zamocowanego w stopie mamy:

STAL:

A- I

(strzemiona)

fyd =

210000

kPa

=

210

MPa

dlatego:

fyk =

240000

kPa

=

240

MPa

BETON:

B25

Wyznaczenie sztywności słupa ze wzoru:

fctm =

2200

kPa

=

2,2

MPa

fcd =

13300

kPa

=

13,3

MPa

fctd =

1000

kPa

=

1

MPa

fck =

20000

kPa

=

20

MPa

gdzie I promień bezwładności przekroju rygla lub słupa:

dla rygla:

Icr =

0,0915

m4

→

→

→

→

dla słupa:

Ics =

0,0052

m4

Całkowita sztywność słupa wynosi:

k A=

35,925

β=

1,00554

Obliczeniowa długość słupa:

Wyznaczenie użyteznej wysokości przekroju:

Ze względu na dwie płaszczyzny zbrojenia głównego d wynosi:

l0=

4,40

m

d =

0,422

m

Wyznaczenie smukłośi słupa:

8,81

>

7

Należy uwzględnic smukłość

Zwiększenie mimośrodu całkowitego, jeżeli trzeba uwzględniać smukłość

4.5. wyznaczenie mimośrodów:

Mimośród ea

ea =max (

11,0

mm

16,7

mm

10,0

mm

)

Przyjeto maksymalny mimośród równy:

ea =

16,7

mm

=

0,016666666666667

m

Mimośród ee:

gdzie Msd moment maksymalny

Nsd siła normalna odpowiadająca

Wyznaczenie najbardziej niekorzystnych wartości momentów i sił normalnych:

rysunek z CADA

Przekrój 1-1 (na styku ze stopą)

1. Moment maksymalny i odpowiadająca siła normalna:

M1 =

312,5

kNm

→

N1 =

1550,3

kN

M2 =

217,8

kNm

←

N2 =

1806,3

kN

Przekrój 2-2 (na styku z ryglem)

2. Maksymalna siła normalna i odpowiadający jej moment:

M3 =

173,6

kNm

→

N3 =

1579,2

kN

M4 =

113,8

kNm

←

N4 =

1835,2

kN

Otrzymujemy 4 przypadki mimośrodu ee

1.

ee =

0,202

m

2.

ee =

0,121

m

3.

ee =

0,110

m

4.

ee =

0,062

m

4.6. Wyznaczanie zbrojenia:

Wymiarowanie zbrojenia wg.założeń metody uproszczonej.

zakładamy przypadek duzego mimośrodu

0,530

Tablica 9 z PN-B-03264:2002 dla stali A-III

4.6.1. Przypadek 1.

Mimosród konstrukcyjny:

ee =

0,2

m

Mimośród początkowy:

e0 = ea + ee =

0,218

m

Nsd=

1550,3

kN

Wpływ obciążenia długotrwałego:

Nsd,lt=

1240,2

kN

(wartości charakt. z programu RM-WIN)

Promień bezwładności zbojenia:

→ →

klt =

2,000

Is=

0,0000163

m3

6 fi12

Końcowy współczynnik pełzania:

2,5

Wyznaczenie zależności e0 / h :

e0/h = max (

0,4365

;

0,279

;

0,05

)

e0/h =

0,4365

Obliczenie umownej, krytycznej siły w słupie (Ncrit) :

Ncrit=

7045,53748026572

kN

=

1,282

Wyznaczenie mimośrodu całkowitego z uwzględnieniem smukłości (etot ):

=

0,2798

m

a1 = a2 =

0,0505

m

Wyznaczenie mimośrodu siły Nsd względem zbrojenia As1:

es1=

0,48

m

es2=

-0,02

m

4.6.1.1. Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zbrojenie minimalne potrzebne w słupie:

As,min =max (

0,00066

;

0,00075

)

[m2]

As,min =

0,00075

m2

Przyjęto:

8 Φ 12

→

As,min =

0,000791681348705

m2

Wyznaczenie zbrojenia ściskanego:

pręty ze względów konstrukcyjnych

As2=

0,00217

m2

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 5 prętów fi 25 mm.

As2,prov=

0,00245

m2

Sprawdzenie warunku

0,00217

>

0,00079

warunek spełniony

Wyznacznie zbrojenia rozciąganego:

As1=

0,002154554974903

m2

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 6 prętów fi 25 mm.

As1,prov=

0,002945

m2

4.6.2. Przypadek 2

Mimosród konstrukcyjny:

ee =

0,121

m

Mimośród początkowy:

e0 = ea + ee =

0,137

m

Nsd=

1806,3

kN

Wpływ obciążenia długotrwałego:

Nsd,lt=

1445,0

kN

(wartości charakt. z programu RM-WIN)

Promień bezwładności zbojenia:

→ →

klt =

2,000

Is=

0,0000163

m3

6 fi 12

Końcowy współczynnik pełzania:

2,5

Wyznaczenie zależności e0 / h :

e0/h = max (

0,2745

;

0,279

;

0,05

)

e0/h =

0,2789

Obliczenie umownej, krytycznej siły w słupie (Ncrit) :

Ncrit=

8590,85602659156

kN

=

1,266

Wyznaczenie mimośrodu całkowitego z uwzględnieniem smukłości (etot ):

=

0,1738

m

a1 = a2 =

0,0505

m

Wyznaczenie mimośrodu siły Nsd względem zbrojenia As1:

es1=

0,37

m

es2=

-0,13

m

4.6.2.1. Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zbrojenie minimalne potrzebne w słupie:

As,min =max (

0,00129

;

0,00075

)

[m2]

As,min =

0,00129

m2

Przyjęto:

12 Φ 12

As,min =

0,00136

m2

Wyznaczenie zbrojenia ściskanego:

As2=

0,00164

m2

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 4 pręty fi 25 mm.

As2,prov=

0,00196

m2

Sprawdzenie warunku

0,00164

>

0,00129

warunek spełniony

Wyznacznie zbrojenia rozciąganego:

As1=

0,00105

m2

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 4 pręty fi 25 mm.

As1,prov=

0,001963

4.6.3. Przypadek 3.

Mimosród konstrukcyjny:

ee =

0,110

m

Mimośród początkowy:

e0 = ea + ee =

0,127

m

Nsd=

1579,2

kN

Wpływ obciążenia długotrwałego:

Nsd,lt=

1263,4

kN

(wartości charakt. z programu RM-WIN)

Promień bezwładności zbojenia:

→ →

klt =

2,000

Is=

0,0000163

m3

6 fi 12

Końcowy współczynnik pełzania:

2,5

Wyznaczenie zależności e0 / h :

e0/h = max (

0,2532

;

0,412

;

0,05

)

e0/h =

0,4119

Obliczenie umownej, krytycznej siły w słupie (Ncrit) :

Ncrit=

7223,87192564126

kN

=

1,280

Wyznaczenie mimośrodu całkowitego z uwzględnieniem smukłości (etot ):

=

0,1620

m

a1 = a2 =

0,0505

m

Wyznaczenie mimośrodu siły Nsd względem zbrojenia As1:

es1=

0,36

m

es2=

-0,14

m

4.6.3.1. Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zbrojenie minimalne potrzebne w słupie:

As,min =max (

0,00113

;

0,00075

)

[m2]

As,min =

0,00113

m2

Przyjęto:

10 Φ 12

As,min =

0,00113

m2

Wyznaczenie zbrojenia ściskanego:

As2=

0,00084

m2

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 2 prętów fi 25 mm.

As2,prov=

0,00098

m2

Sprawdzenie warunku

0,00084

<

0,00113

warunek nie spełniony, korzystamy z innych wzorów

Wyznacznie zbrojenia rozciąganego:

0,374

→

=

0,4986

=

0,2104

zasięg strefy ściskanej

xeff

2*a2

0,2104

>

0,101

↓↓

Z sumy rzutów na oś X obliczamy As1 :

As1 =

-0,001536560535712

m2

Nasze założenie dużego mimośrodu okazało się błędne.

Należy wykonać obliczenia dla przypadku małego mimośrodu:

ξeff =

0,669905099080977

ξeff.lim =

0,530

0,530

<

0,669905099080977

<

1

warunek spełniony - z sumy rzutów na oś X obliczamy As2 :

As2 =

0,000857422544756

m4

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 2 pręty fi 25mm.

As2,prov =

0,000981747704247

m4

As1 = As1,min =

0,00113

m4

tj 3 pręty fi 25

0,00147262155637

m4

4.6.4. Przypadek 4.

Mimosród konstrukcyjny:

ee =

0,062

m

Mimośród początkowy:

e0 = ea + ee =

0,079

m

Nsd=

1835,2

kN

Wpływ obciążenia długotrwałego:

Nsd,lt=

1468,2

kN

(wartości charakt. z programu RM-WIN)

Promień bezwładności zbojenia:

→ →

klt =

2,000

Is=

0,0000163

m3

6 fi 12

Końcowy współczynnik pełzania:

2,5

Wyznaczenie zależności e0 / h :

e0/h = max (

0,1574

;

0,279

;

0,05

)

e0/h =

0,2789

Obliczenie umownej, krytycznej siły w słupie (Ncrit) :

Ncrit=

8590,85602659156

kN

=

1,272

Wyznaczenie mimośrodu całkowitego z uwzględnieniem smukłości (etot ):

=

0,1000

m

a1 = a2 =

0,0505

m

Wyznaczenie mimośrodu siły Nsd względem zbrojenia As1:

es1=

0,30

m

es2=

-0,20

m

4.6.4.1. Wyznaczenie pola przekroju zbrojenia:

Zbrojenie minimalne potrzebne w słupie:

As,min =max (

0,00131

;

0,00075

)

[m2]

As,min =

0,00131

m2

Przyjęto:

12 Φ 12

As,min =

0,00136

m2

Wyznaczenie zbrojenia ściskanego:

As2=

0,00068

m2

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 4 pręty fi 25 mm.

As2,prov=

0,00196

m2

Sprawdzenie warunku

0,00068

<

0,00131

warunek nie spełniony, korzystamy z innych wzorów

Wyznacznie zbrojenia rozciąganego:

0,249

→

=

0,2909

=

0,1228

zasięg strefy ściskanej

xeff

2*a2

0,1228

>

0,101

↓↓

Z sumy rzutów na oś X obliczamy As1 :

As1 =

-0,001773860450513

m2

Nasze założenie dużego mimośrodu okazało się błędne.

Należy wykonać obliczenia dla przypadku małego mimośrodu:

ξeff =

0,847734598669995

ξeff.lim =

0,530

0,530

<

0,8477

<

1

warunek spełniony - z sumy rzutów na oś X obliczamy As2 :

As2 =

0,004851087592527

m4

Zatem przyjmujemy do zbrojenia 10 prętów fi 25mm.

As2,prov =

0,004908738521234

m4

As1 = As1,min =

0,00131

m4

tj 3 pręty fi 25

0,00147262155637

m4

4.7. Dobranie zbrojenia:

Z czterech kombinacji dobrano maksymalne zbrojenie:

Zbrojenie rozciagane przyjęto 4 pręty fi 25mm

As1 =

0,002945

m2

0,003216990877276

Zbrojenie ściskane przyjęto 10 prętów fi 25mm

As2 =

0,004909

m2

0,004908738521234

4.8. Całkowity stopień zbrojenia:

0,0372

3,72%

<

4%

warunek został spełniony

4.9. Przyjęcie rozstawu strzemion w słupie:

=

0,25

=

0,5

,

0,5

=

0,4

0,25

m

=

25

cm

4.10. Dlugość zakotwienia:

fbd=

2,3

MPa

Współczynnik efektywności zakotwienia:

1

dla prętów prostych

0,7

dla prętów odgiętych

Wyznaczenie długości zakotwienia:

, gdzie:

lb =

57,0652

lb,min =

17,1196

dla słupa:

dla stopy:

lbd=

41,75

cm

lbd=

29,22

cm

przyjęto długość zakotwienia lbd=45 cm

przyjęto długość zakotwienia lbd=30 cm

---

Sheet 6: STOPA

5.0. STOPA
5.1. Przyjęcie wymiarów stopy i parametrów gruntu:
Wymiary stopy założone w							Ze względu na NIE spełnione warunki
projekcie wstępnym:							odporu gruntu zwiększono stopę:
L =	2,7	m					L =	3,5	m
B =	2,7	m					B =	3	m
qf =	0,26	MPa	=	260	kPa
Reakcje odczytane z programu RM-WIN
N =	1807,7	kN
M =	135	kNm
H =	87,1	kN
Ciężar stopy:
G =	277,2	kN
Całkowita reakcja pionowa:
Qv =	2084,9	kN
Wyznaczenie momentu od siły poziomej:
MH = 0,8 * H =		69,68	kNm
Całkowity moment obliczeniowy:
Msd=	204,68	kNm
Wyznaczenie mimośrodu :
		e =	0,10	m	< L/6 =	0,45	m
					warunek spełniony
Wyznaczenie odporu gruntu:						Wskażnik wytzrymałośći:
		czyli:
							W =	6,1250	m3
qmax =	199,730	kPa
qmin =	197,394	kPa
5.2. Sprawdzenie warunków:
1)				2)				3)
				qrs=	198,561904761905	kPa		199,730	<	252,72
1,01	<	3
									warunek spełniony
warunek spełniony
				198,561904761905	<	210,6
					warunek spełniony
UWAGA:
Ze względu na niespełniające się powyższe warunki zwiększono wymiary stopy
w stosunku do założonych w projekcie wstepnym.
5.3. Wymiarowanie stopy fundamantowej z uwagi na zginanie:
Przekrój
							rysunek z CADA
qmax =	173,330	kPa
qmin =	170,994	kPa
Wyznaczenie momentu zginającego w danym przekroju:
				=	479,605	kNm
Wyznaczenie wysokości użyteczniej przekroju:
d =	0,748	m
Wyznaczenie zbrojenia w stopie:
		=	0,002155237451484	m2
Przyjęto:
14 prętów Φ16mm		→	As1,prov =	0,002814867017616	m2
Przekrój
				=	338,536	kNm
Wyznaczenie zbrojenia w stopie:
			=	0,001521302961639	m2
Przyjęto:
16 prętów Φ 12mm		→	As1,prov =	0,001810	m2
Wyznaczenie zbrojenia minimalnego:
			=	0,0011	m2
						→ minimalne zbrojenie elementu
						zginanego wynosi:
			=	0,0009724	m2
							As1,min =	0,00108	m2
Zbrojenie minimalne jest zapewnione.
5.4. Sprawdzenie warunku na przebicie.
A =	1,37	m2	, pole ABCDEF
b1 =	0,50	m
b2 =	2,48	m
Średnia szerokość:
bm =	1,49	m
					Nsd<NRd
Naprężenia:
qmax =	173,330	kPa
Nsd =	237,462	kN
NRd =	1114,520	kN
	Nsd		NRd
	237,462	<	1114,520		warunek przebicia spełniony